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山東冠熙環保設備有限公司主營：軸流風機,耐高溫高濕風機,烘干設備用風機,離心風機,除塵風機

根據國家標準，風機標準控制在V<4.6mm/s，電廠運行報警值設置為V<7.1mm/s，跳閘值設置為V<11mm/s，若擔心儀表信號失真導致誤跳閘，可設置二選二跳閘。測量振動位置可分為三個方向：水平方向、垂直方向和軸向。軸流風機殼體的中表面也是如此，這也是本標準允許的。對于運行中的風機，解決振動問題的關鍵是找到振動源。通常，在測量水平、垂直和軸向位置的較大振動位置時，應考慮到振動源。水平振動：可考慮軸承、轉子平衡、氣流發生和軸偏移引起的振動。

風機垂直振動：可考慮產生風扇的基礎，上下連接螺栓，風扇的固定部分引起振動。

軸向振動：可考慮中間聯軸器彈簧受拉或受壓引起的振動和軸承座軸向間隙。實際運行中，現場操作人員發現風機振動較大。他們首先想到的是平衡問題。無論振動源如何，就地平衡風機都是錯誤的。風機振動不平衡。為了找出振動超標的原因，首先要對振動源進行分析，然后采取適當的措施，有效地解決大振動問題。

風機運行時軸承溫度。軸承溫度是衡量風機安全運行的一個指標，因為風機使用的軸承是進口的，如FAG或SKF。一般情況下，警報設置為90，跳閘設置為110 C。軸承溫度主要通過溫升的變化來測量。風機運行時溫升一般在20℃左右，溫升控制在40℃以內，安全可靠。

通過模態試驗，測量了對風機殼體的前六階固有頻率。風扇基頻的第四個頻率與殼體的第五個固有頻率相似。應通過優化風機結構來避免共振。在額定工況下，當風機在效率點運行時，通過實驗測量了不同位置和方向的振動。結果表明，風機進出口振動較小，其振動頻率主要是風機基頻的倍頻。兩級葉輪和電機振動較大，風機主要是由流場氣動力引起的高頻寬帶振動引起的。風機頂部的水平振動較為嚴重。可以考慮在頂部安裝一個減震器以減少振動。隨著對旋風機的廣泛應用，風機的振動和噪聲除性能外，越來越受到人們的重視。一方面，當風機正常運行時，兩個葉輪的轉速高達2900r/min。

即使輕微振動也會引起軸彎曲、軸承磨損、緊固件松動等問題，嚴重影響風機的使用壽命。另一方面，強烈的振動和伴隨的噪聲使地下工作環境惡化。風機的振動與許多因素有關。當其自身結構或電機等外部激振力不合理時，會發生強烈共振；當兩級葉輪向后旋轉時，會改變兩級葉輪之間的流動方向，產生強烈沖擊；當風機內部流場復雜時，會產生紊流和氣流，從而使旋轉風機的性能下降。l分離的渦流會引起不同程度的振動。.無論是電機振動、機械振動還是空氣動力振動都會以力的形式激勵殼體，導致殼體振動。因此，風機殼體的模態試驗可以避免外界激振力的固有頻率，從而有效地避免共振。采集風機殼體在工作狀態下的振動信號，分析振動原因，提出相應的解決方案，對風機故障診斷和提高礦井工作環境質量具有重要意義。

在風機穩態模擬完成后，將穩態模擬結果作為初始場。采用滑動網格模型對非定常流動進行了數值模擬。邊界條件與穩態模擬相同。湍流模型采用Les模型，子格子模型采用Smagorinsky-Lilly模型。噪聲模擬采用噪聲模擬模型FW-H，根據Lighthill方程的推導過程，單極、偶極和四極源、氣流和旋轉葉片的周期性撞擊產生的噪聲屬于單極源，氣流和旋轉葉片相互作用形成的不穩定反作用力產生的噪聲屬于單極源。物體屬于偶極源，流場總粘應力產生的噪聲屬于四極源。采用RNGK-E湍流模型計算了風機的穩態流場。在此基礎上，利用LES軟件對風機的瞬態流場進行了計算，并引入了FW-H噪聲模擬模型對風機的流場進行了計算。模擬中的噪聲接收點與國家標準規定的噪聲測試中的傳聲器位置一致。噪聲測點距風機出口表面中心1米，測點與出口中心點的連接線距出口表面45度。為了避免電機對實際測量結果的影響，一般的監測點設在進口側。本文設置了四個監測點，即監測點1：機器進口面為45度，相距1米；監測點2：風機進口；監測點3：兩級葉輪中部；監測點4：風機出口。