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山東冠熙環保設備有限公司主營：軸流風機,耐高溫高濕風機,烘干設備用風機,離心風機,除塵風機

分析了鼓風機失速的原因。分析了引風機和一次風機的不同失速原因，并分別給出了相應的處理方法。本文總結了近年來軸流風機失速、喘振的情況及相關原因。指出除系統阻力過大外，風機本身的制造不符合標準，如動葉開度不一致或葉頂間隙過大，也可能是造成失速的常見原因。通過山東關西風機的實踐和文獻總結，

鼓風機失速的主要原因是：

（1）風機選型與煙氣系統阻力不匹配，這一般是由于風壓選擇參數太小，風機阻力增大過大造成的。環境保護改造后的阻力、空氣預熱器堵塞或擋板門未全開等，風機實際運行點離失速線太近。

（2）風機在制造或安裝上不符合標準，如葉頂間隙過大、動葉角度不一致等制造原因，導致實際失速線下移，使工作點過于靠近失速線。

（3）鼓風機進口管路布置不合理，導致引風機進口速度分布不均（總壓畸變），導致風機實際失速線向下移動，導致風機提前失速。通過以往的文獻研究，發現在壓縮機領域，葉尖間隙與失速裕度的關系得到了充分的研究。在電站風機領域，現有文獻僅定性地討論了葉尖間隙對失速的影響，沒有建立葉尖間隙超調量與風機性能和失速壓力之間的定量關系。結合風機大修葉片葉尖間隙數據，提出了一次風機葉尖間隙與風機性能和失速壓力的定量關系。

在礦井掘進巷道中，采用短距離通風時，工作面所需的風量和壓力較小，因此減小葉片安裝角度可有效降低風機的輸出功率，節約能耗；在進行長距離通風時，所需的風量和壓力為La。適當增鼓風機大葉片安裝角度，可滿足工作面高氣壓大流量的需要。為此，設計了葉片角度可調的對旋軸流風機葉輪結構。通過模態分析可以得到葉片的固有頻率和振動模態，分析了葉片調節機構對葉輪機構振動特性的影響。本文的研究對象是葉片角度固定的葉輪和葉片角度可調的葉輪。兩個葉輪的軸向間距為95mm，葉片數相等。個葉輪有14個葉片，第二個葉輪有10個葉片。鼓風機葉輪的外徑約為800mm，輪轂比為0.60。兩個葉輪均為反旋轉結構，消除了中間和后部的固定導葉。兩級葉輪以相同速度反向運動，在集熱器前部形成較大的負壓。外部空氣通過集熱器緩慢流入風道。在一級葉輪的旋轉作用下，動能和壓力勢能增大，氣流迅速流向二級葉輪，鼓風機的二級葉輪反向加速。能量，終空氣通過擴散器順利流出風管，這種結構可以實現風機的高風壓、大流量、率、低噪聲和運行。

從鼓風機的一般參數出發，通過一維徑向參數和子午向徑向參數的設計，得到了初步設計方案的性能預測和幾何參數。初步方案利用現有的標準葉片型線對三維葉片進行幾何建模，通過求解三維穩定流場對初步設計方案進行驗證。一維參數設計主要是求解平均半徑氣動參數的控制方程。采用逐級疊加法對多級壓縮系統進行了氣動計算。同時調整了鼓風機相應的攻角、滯后角和損失模型。后，得到了平均半徑和子午線流型下的基本氣動參數。計算中使用的損失和氣流角模型需要大量的葉柵試驗作為支撐。現有的實驗改進模型包括經典亞音速葉片型線NACA65、C4和BC10，基本滿足了風機的初步設計要求。為了準確、快速地得到初步設計方案，將現有的經典葉片型線直接用于一維設計和初步設計。當設計負荷超過原模型時，采用MISES方法對S1流面進口斷面進行分析，得到初始滯后角，如本文對高負荷風機的設計。在S2流面設計中，鼓風機采用流線曲率法對S2流面進行了流量計算。為了簡化計算過程，將計算假設為無粘性和恒定絕熱，忽略了實際渦輪機械中的三維、非定常和粘性流動特性，引入了葉排損失來表示葉柵中流體粘度的影響。通過三維流場的數值分析，修正了求解S2流面過程中的損失，并通過迭代得到了初步設計方案。