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山東冠熙環保設備有限公司主營：軸流風機,耐高溫高濕風機,烘干設備用風機,離心風機,除塵風機

根據研究可知，為提高風機低頻噪聲的消聲量，在空間允許的條件下，消聲片的厚度為100mm 較適宜。并且，消聲片厚度與通道寬度比為1:1 時，消聲效果較好。在壓力損失要求不高時，增大消聲片的排片角度，有利于增加消聲量。

風機消聲器內部結構根據現場實際情況，消聲器頂部設計為矩形彎頭，便于安裝。頂部彎頭內設弧形導流結構，采用光滑鍍鋅板+吸聲材料+護面+穿孔鍍鋅板的結構，在改變氣流流通方向的同時對噪聲進行消聲；消聲器下部采用折板式消聲通道結構，用特定厚度的消聲片，在特定角度下排列，對大風量軸流風機噪聲進行治理；消聲器箱體內壁采用一定厚度的高密度吸聲材料，在提高箱體隔聲量的同時增加吸聲材料對低頻噪聲的吸聲系數。

風機噪聲治理措施

山東冠熙環保設備有限公司采用在大風量軸流風機進風口安裝消聲器的方式進行大風量軸流風機的噪聲治理。將設計好的風機消聲器在大風量軸流風機的進風口處安裝，采用進風導風罩將進風口消聲器和風機進風口相連接，改變原水平進風模式為底部垂直進風，并且減弱進風口噪聲向敏感建筑直接傳播的趨勢。

加載氣動力、離心力后計算得到風機導葉數目變化后動葉的應力基本沒有影響，動葉吸力面的近葉頂部位等值線沿葉高方向近似呈倒S 分布且應力較小; 葉根部分布應力較為復雜，較大值位于葉根中部與輪轂接觸位置，此處是由于承受較大的徑向離心力、垂直于風機葉片表面的氣動力和扭曲的葉型結構共同作用造成; 級等效應力稍微高于第二級等效應力，這是由于離心力沿徑向，而氣動力垂直于葉片表面，氣動力的作用效果抑制離心力作用效果造成的，但氣動力作用效果影響較小; 總變形近似沿對角線方向由小到大發生變化，風機葉根處變形基本為零，較大值變形位于葉頂后緣。由此可知導葉數目變化后，對葉片總變形基本沒有影響。

風機在靜應力強度分析中，通常選取材料的屈服極限作為極限應力，基于第四強度理論對葉片進行強度校核。塑性材料的許用應力［σ］= σs /ns，其中σs是材料的屈服極限，ns為材料的安全系數，一般對于彈性結構材料加載靜力載荷的情況下，ns = 1. 5 ～ 2。葉片材料為ZL101，其屈服強度σs = 180 MPa，ns = 2，計算葉片的許用應力為90 MPa，而葉片較大等效應力的峰值為21. 3 MPa，遠小于葉片許用應力，因此改型后方案三強度仍滿足要求。在葉片剛度方面，前面分析知，氣動力作用效果對離心力效果有抑制作用，方案三全壓相對于原風機有所增大，較大變形有所降低。

（1）當導葉數減少時，隨著導葉數的增加，風機的性能優于風機。采用21個導葉的方案3是較佳方案，有效地提高了總壓效率。同時，改造后的軸功率略有增加，方案3的功耗有所增加。

（2）當流場數據加載到固體區域表面時，葉片的應力、總變形和固有頻率基本不變。離心力對葉片的強度和振動起著決定性作用，而空氣動力對其影響不大。葉片的工作轉速遠低于一階臨界轉速，不會發生共振。

（3）綜合考慮方案3風機性能、軸功率、強度、振動分析結果，減少一套導葉，也可降低設計制造成本。由此可見，減徑導葉方案3對實際生產和改造具有一定的參考意義。葉尖間隙對動軸流風機實際失速線的影響。

結果表明，風機葉頂間隙過大，使風機實際失速線與理論失速線有較大偏差。實際失速線向下移動，同時會造成較大的負效率偏差。詳細描述了試驗過程，分析了操作點在性能曲線上的位置。后通過接近失速試驗確定風機的實際失速線位置。通過引入相關系數，研究了葉尖間隙與失速點壓力偏差、效率偏差的關系。風機葉頂間隙與失速點的相對壓力偏差相關系數為-0.99，即葉頂間隙越大，實際失速線與理論失速線的偏差越嚴重，實際失速點的負壓偏差越嚴重。同時，葉頂間隙與效率偏差的相關系數為-0.93，即葉頂間隙越大，負效率偏差越大。