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比較兩種葉輪的振動模態，可以看出，每種葉片的低階模態都表現出從葉片頂部到根部的彎曲變形，高階模態是葉片兩側的扭轉變形。通風機葉輪各級的形狀變形和較大變形都在葉片頂部，葉片角度可調的葉輪的葉片變形相對較大，因為其材質為尼龍66，剛度小于Q235，更容易變形。葉片角固定葉輪的葉根與輪轂固定，因此葉根與輪轂相對穩定，基本無變形。由于葉片角度可調葉輪增加了角度調節機構，使得葉根彎曲變形和扭轉變形較小。通風機實驗采用了力錘激勵、加速度傳感器采集信號、LMS數據采集與處理等方法。該測試的主要過程包括：支持被測對象、選擇激勵方案、布置傳感器、確定輸入通道、建立測試模型和與通道相關、確定分析帶寬、測量和保存數據。由于輪轂變形基本為0，通風機葉輪通過柔性彈性繩懸掛在輪轂上進行測量。振動方式選擇力錘激振，固定錘擊點，移動傳感器測量。由于葉片的明顯變形，每個葉片頂部和根部有兩個測量點，葉片下方輪轂有一個測量點，每個葉輪有50個測量點。建立合適的圓柱坐標系，測量各測點的相對坐標，建立測試模型。傳感器布置完畢后，測試通道與模型中相應的測量點相關聯。通過力錘激勵收集數據。同樣的方法依次測量每個葉輪的50個測量點。在PolyMax輸入模塊中選擇已有的fr集，在高層穩態圖中選擇符號較多的列，即阻尼頻率、頻率和模向量穩定性。

當通風機采用兩種不同的葉片進行聲功率級分析時，風機的總聲功率級分布所示，可以反映出風機各位置單位時間內輻射到空間的聲能量。總體而言，風機進出口聲功率水平較低，氣流在這兩個位置穩定，幾乎沒有渦流。通風機葉輪位置處的聲功率級較大，第二葉輪旋轉方向與葉輪加速氣流的夾角較大，沖擊較大。氣流比葉輪具有更高的能量，第二葉輪的聲功率級大于葉輪。除葉片頂部的聲功率級較高外，葉片非工作面中部的聲功率級較高，是由于作用在邊界層上的粘性力產生的速度梯度，導致回流，被主流帶走形成較大的能量輻射，w在第二個葉輪處更明顯。通風機葉片穿孔后風扇整體聲功率級的分布。風機前后氣流穩定，聲功率級略低于原葉片，一級葉輪頂部聲功率級也略低，減少了葉尖泄漏現象。由于通風機渦流的產生和脫落，葉片非工作面輻射的能量基本消失，因為工作面內的氣流通過孔流向非工作面，非工作面內的氣流獲得能量克服粘性力，抑制了產生和脫落。渦流。同樣，二級葉輪的聲功率級也明顯降低，但非工作面的渦流沒有完全消失。可以考慮改變二級葉輪的穿孔參數來優化二級葉輪的流場。

通風機葉尖渦度的增大可以有效地阻礙泄漏流的通過，使通風機泄漏流與主流混合造成的損失減小，葉片前緣泄漏量的增加小于中、后緣泄漏量的增加。總體上，漏風量減少，提高了風機的性能。這與參考文獻中得到的前、后緣對通風機總壓損失系數的影響是一致的。隨著間隙的逐漸增大，葉頂前部的渦度強度增大，后緣的渦度強度減小，總體變化較小，泄漏量略有增加。葉片吸力前緣中部渦度強度略有增加，沿弦長方向吸力面中部和后部渦度強度基本不變。通風機葉片前緣附近的渦度強度急劇增加。這是由于前緣點高度的變化導致的葉尖流動角度的變化。前緣點渦度強度的增加阻礙了吸力面附近的流入，也降低了主流與泄漏流的混合程度。雖然方案6的進風速度有所降低，但由于葉頂和后緣附近的渦度強度降低，通風機效率總體降低，相應的泄漏面積和泄漏流量增大。軸向速度分布可以反映轉子葉片流道內的流動能力和分離尾跡區的特征。因此，轉子葉片出口軸向速度分布的徑向分布如圖6所示，用于分析流量。由于葉根和葉頂端壁附件的附面層較厚，導致流體流過該區域后的軸向速度較小，而葉頂附件又因泄漏存在使軸向速度進一步減小。