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山東冠熙環(huán)保設(shè)備有限公司主營：軸流風(fēng)機(jī),耐高溫高濕風(fēng)機(jī),烘干設(shè)備用風(fēng)機(jī),離心風(fēng)機(jī),除塵風(fēng)機(jī)

將風(fēng)機(jī)葉輪模型引入到ANSYS中。葉輪整體材料為Q235普通碳素結(jié)構(gòu)鋼，密度7850 kg/m3，彈性模量210 gpa，泊松比0.3。葉片角度可調(diào)的葉輪，輪轂和葉片調(diào)節(jié)機(jī)構(gòu)采用Q235普通碳素結(jié)構(gòu)鋼，葉片采用尼龍66。該材料阻燃、防爆、耐磨、耐熱。它常被用作機(jī)械配件，而非有色金屬，作為機(jī)械外殼或發(fā)動(dòng)機(jī)葉片。該材料的密度為1150 kg/m3，彈性模量為8.3gpa，泊松比為0.28。葉輪各部分采用可調(diào)葉片固定連接。在葉片角度可調(diào)的葉輪中，當(dāng)葉片臂與輪轂連接時(shí)，風(fēng)機(jī)葉片臂可以旋轉(zhuǎn)和調(diào)整，即接觸面的法向可以分離，在切向上沒有相對(duì)滑動(dòng)。由于葉片的葉尖比整個(gè)葉輪機(jī)構(gòu)中的其他零件更容易變形，因此葉片嚙合時(shí)應(yīng)減小網(wǎng)格尺寸，輪轂零件在整個(gè)結(jié)構(gòu)中的變形較小。考慮計(jì)算時(shí)間，可以適當(dāng)增大網(wǎng)格尺寸。在求解自由模態(tài)時(shí)，剛體有三個(gè)平移和三個(gè)旋轉(zhuǎn)，因此前六個(gè)頻率是系統(tǒng)的剛體模態(tài)。整個(gè)風(fēng)機(jī)葉輪機(jī)構(gòu)為對(duì)稱結(jié)構(gòu)。計(jì)算了兩個(gè)葉輪的前20個(gè)自由振型，并從中提取了前6個(gè)自由振型。

根據(jù)國家標(biāo)準(zhǔn)，風(fēng)機(jī)標(biāo)準(zhǔn)控制在V<4.6mm/s，電廠運(yùn)行報(bào)警值設(shè)置為V<7.1mm/s，跳閘值設(shè)置為V<11mm/s，若擔(dān)心儀表信號(hào)失真導(dǎo)致誤跳閘，可設(shè)置二選二跳閘。測量振動(dòng)位置可分為三個(gè)方向：水平方向、垂直方向和軸向。軸流風(fēng)機(jī)殼體的中表面也是如此，這也是本標(biāo)準(zhǔn)允許的。對(duì)于運(yùn)行中的風(fēng)機(jī)，解決振動(dòng)問題的關(guān)鍵是找到振動(dòng)源。通常，在測量水平、垂直和軸向位置的較大振動(dòng)位置時(shí)，應(yīng)考慮到振動(dòng)源。水平振動(dòng)：可考慮軸承、轉(zhuǎn)子平衡、氣流發(fā)生和軸偏移引起的振動(dòng)。

風(fēng)機(jī)垂直振動(dòng)：可考慮產(chǎn)生風(fēng)扇的基礎(chǔ)，上下連接螺栓，風(fēng)扇的固定部分引起振動(dòng)。

軸向振動(dòng)：可考慮中間聯(lián)軸器彈簧受拉或受壓引起的振動(dòng)和軸承座軸向間隙。實(shí)際運(yùn)行中，現(xiàn)場操作人員發(fā)現(xiàn)風(fēng)機(jī)振動(dòng)較大。他們首先想到的是平衡問題。無論振動(dòng)源如何，就地平衡風(fēng)機(jī)都是錯(cuò)誤的。風(fēng)機(jī)振動(dòng)不平衡。為了找出振動(dòng)超標(biāo)的原因，首先要對(duì)振動(dòng)源進(jìn)行分析，然后采取適當(dāng)?shù)拇胧行У亟鉀Q大振動(dòng)問題。

風(fēng)機(jī)運(yùn)行時(shí)軸承溫度。軸承溫度是衡量風(fēng)機(jī)安全運(yùn)行的一個(gè)指標(biāo)，因?yàn)轱L(fēng)機(jī)使用的軸承是進(jìn)口的，如FAG或SKF。一般情況下，警報(bào)設(shè)置為90，跳閘設(shè)置為110 C。軸承溫度主要通過溫升的變化來測量。風(fēng)機(jī)運(yùn)行時(shí)溫升一般在20℃左右，溫升控制在40℃以內(nèi)，安全可靠。

根據(jù)以往對(duì)風(fēng)機(jī)亞音速定子葉片的研究，前緣彎曲用于匹配迎角[20]，根部彎曲高度為20%，端部彎曲角度為20，頂部彎曲高度為30%，端部彎曲角度為40，如圖18左側(cè)所示。彎曲高度和彎曲角度的選擇是基于流入流的流動(dòng)角度條件：如圖5中藍(lán)色箭頭所示，定子葉片的流入角度受上游動(dòng)葉片的影響，靠近端壁有兩個(gè)不符合主流分布趨勢的區(qū)域，而彎曲高度末端彎板的T應(yīng)覆蓋與流動(dòng)角度匹配的區(qū)域；末端彎板角度的選擇基于區(qū)域和主流流動(dòng)角度之間的差異。

根據(jù)前面的研究，風(fēng)機(jī)前緣彎曲的定子葉片可以有效地消除流入攻角，但葉片的局部端部彎曲會(huì)導(dǎo)致葉片局部反向彎曲的形狀效應(yīng)。在保證端部攻角減小的同時(shí)，定子葉片端部的阻塞量增大，損失增大。在端部彎曲建模的基礎(chǔ)上，適當(dāng)疊加葉片正彎曲建模，可以減小端部攻角，保證定子葉片和級(jí)間的有效流動(dòng)。通過實(shí)驗(yàn)設(shè)計(jì)的方法，得到了合適的前彎參數(shù)：風(fēng)機(jī)彎曲高度60%，輪轂彎曲角度40，翼緣彎曲角度20，基本符合以往研究得出的彎曲葉片設(shè)計(jì)參數(shù)選擇規(guī)則。不同葉柵的吸力面徑向壓力梯度和出口段邊界層邊界的徑向壓力梯度可以很好地進(jìn)行比較。在帶端彎和正彎葉片的三維復(fù)合葉片表面，存在兩個(gè)明顯的徑向壓力梯度增大區(qū)域，形成從端彎到流道中徑的徑向力，引導(dǎo)風(fēng)機(jī)葉片表面邊界層的徑向重排。從出口段附面層的邊界形狀可以看出，復(fù)合三維葉片試圖使葉片的徑向附面層均勻化，消除了葉片角部區(qū)域的低能流體積聚，對(duì)提高葉片邊緣起到了明顯的作用。