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山東冠熙環保設備有限公司主營：軸流風機,耐高溫高濕風機,烘干設備用風機,離心風機,除塵風機

處理措施就是聯軸器的重新找正，確保同心度在偏差允許值內。聯軸器對中找正應注意的是：一是，應以離心風機的聯軸器為基準，測定和調整離心風機電機來保證電機與風機兩軸線同軸；二是，電機的四個地腳螺栓必須對角均勻緊固后才能讀數；三是，盤動聯軸器時轉向應與風機運轉方向一致。調整的順序應是；首先，使兩聯軸器軸線平行，即先保證軸向百分表的四個讀數相差值符合本文表1 的允許值；其次，使兩聯軸器軸線同高，即先調整左右徑向偏差，后調整上下高差，直至符合本文的允許值。在實際工作中，常用的打表工具———磁性表座雖然使用簡便，但卻存在著剛性不足和適用條件受限的不良情況。

對于重要和安裝要求高的風機，有必要設計和制作一個專用表架配合百分表進行測量，離心風機主要由抱箍、角鋼表架等組成。，主要是U102 除塵風機振動偏大需重新校正聯軸器對中?，F場檢修人員反映，在打表過程中，徑向百分表下方讀數不時出現異常情況：電機墊高已經很明顯，但讀數卻不變或變小（當時百分表探頭打在風機端半聯軸器上，此情況下，如電機墊高，徑向百分表在下方讀數應增大）。異常讀數的出現，嚴重干擾了檢修正常進行。憑多年經驗并仔細觀察后發現，當聯軸器轉到下方時，百分表探頭已脫離半聯器近0.5 mm，即此時百分表探頭已不起作用，百分表出現假讀數。

原離心風機和A 型改進風機在點的噪聲頻譜圖。根據風機參數，風機旋轉噪聲基頻為760 Hz，由頻譜圖可看出在500 ～ 800

Hz 之間的低頻噪聲并沒有降低，而1 250－2 000 Hz 之間吸聲材料的降噪效果非常好，噪聲下降明顯。主要原因就是選用的吸聲材料超細玻璃棉在高頻率下，吸聲系數較大，因此多孔吸聲材料其吸聲效果是高頻優于低頻的。消聲蝸殼為B 組合形式時與原風機的出口A聲級隨流量變化的對比圖。與原風機相比，在額定工況點A 聲級降低約7 dB( A) ，在大流量工況，A 聲級降低約5．0dB( A) ，在小流量工況下，A 聲級降低約2．4 dB( A) 。

在125～ 500Hz 頻段之間，風機A 聲級有所增大，原因是后蓋板加上消聲材料后，葉輪軸向安裝長度加長引起低頻電機振動，噪聲增加。在中高頻段后蓋板加消聲材料的降噪效果很好，這種方式對于氣動噪聲及高頻振動等起到很好的吸收作用，尤其是離心風機包括電機的高頻振動噪聲過濾程度明顯。消聲蝸殼為C 組合形式時與原風機的出口A聲級隨流量變化的對比圖。與原風機相比，在額定工況點總A 聲級降低約7．2 dB( A) ，在大流量工況，A 聲級降低約5．5 dB( A) ，在小流量工況，A 聲級降低約3．5 dB( A) 。是消聲蝸殼為D 組合形式時與原風機的出口A聲級隨流量變化的對比圖。與原風機相比，在額定工況點，A 聲級降低約5．14 dB( A) ，離心風機在大流量工況，總A 聲級降低約5．0 dB( A) ，在小流量工況，A 聲級降低約2．0 dB( A) 。降噪效果稍微好于A 型改進風機，但不明顯。可見前蓋板加裝消聲材料降噪效果并不好，主要原因由于進口處有集流器，導致安裝消聲材料的面積相對于后蓋板小很多，吸聲效果不明顯。

離心風機性能試驗原理及其裝置為了驗證修正后數值計算模型的準確度，對原風機的不同工況氣動性能試驗。將修正前后數值計算模型預測原型機性能結果與試驗值作對比分析，由數據可知，采用標準k-ε 模型預測的風機性能曲線較試驗值存在一定誤差，其較大誤差值達9.5%，修正的k-ε 模型，各流量工況下離心風機出口靜壓計算值與試驗值吻合，其性能曲線趨于重合，兩者誤差值明顯減小，且較大誤差降低至3%，充分驗證了所采用的數值計算模型修正方法的可行性，同時為下文離心風機性能的準確度和可靠性預測提供支撐。設計原理分析原風機蝸殼內壁型線采用的是傳統蝸殼型線設計方法，即不考慮壁面粘性摩擦的影響，氣流動量矩保持不變，運用不等邊基圓法繪制的近似阿基米德螺旋線。而實際流動過程中，氣體粘性作用常導致其速度在過流斷面上呈現的分布不均勻現象。

對于低速小型多翼離心風機而言，由于氣體流道狹窄，受粘性作用的影響，風機內壁面邊界層分離加劇，經過葉輪加速的氣體流速沿蝸殼徑向方向逐漸減小，而在離心風機蝸殼出口處，由于同時受到蝸舌結構和蝸殼壁面的影響，其流速為管道流速度分布，受粘性作用的影響，蝸殼內流體于整個流道空間內呈現速度分布不均勻的現象，因此在實際流動過程中，流體動量矩并不是不變的，而是隨流動的進行不斷減小，故基于動量矩守恒定律設計的傳統蝸殼型線存在動量修正的必要。改型設計方法由于氣體粘性力無法通過簡單的公式運算獲得，且其大小受氣體速度的影響，因此本文采用一種簡單化的求解方法，即基于傳統不等邊基圓法，離心風機運用改進后的k-ε 模型對原風機進行數值模擬，設置如圖8 所示的4 個監測截面，其方位角φ 分別為90°、180°、270°、360°。通過Fluent 后處理計算得出蝸殼壁面區域于以上4 個截面處所受粘性力大小Fν ，測量力矩中心至力原點距離R，由額定工況下風機總質量流量q 計算得單位質量流體所受黏性力矩平均值m FR / q。