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山東冠熙環保設備有限公司主營：軸流風機,耐高溫高濕風機,烘干設備用風機,離心風機,除塵風機

由項目實際考察情況得到，軸流風機所在位置距敏感建筑僅15m，風機進風口正對敏感建筑。針對該項目上風機的噪聲進行現狀模擬， 利用CadnaA 噪聲模擬軟件對風機噪聲對周圍敏感點的影響進行分析，風機所在建筑與敏感建筑之間的噪聲值較大，敏感建筑靠近風機進風口一側的噪聲超過70dB(A)，噪聲較大區域正對風機進風口，噪聲值為76.3dB(A)。由于建筑物的遮擋作用，噪聲能量被削減，使得噪聲無法直接達到的區域的噪聲值降低。

常用的軸流風機噪聲治理方法有加裝隔聲罩，對風機室墻壁進行吸隔聲處理，風機室隔聲門，進排氣筒加消聲器等從整體上對風機進行吸聲、隔聲、消聲等綜合治理措施。根據項目實地考察情況，受大風量軸流風機安裝位置限制，無法對風機房墻體進行常規的吸隔聲處理，考慮風機產生的空氣動力性噪聲主要從進風口傳出，且軸流風機進風口正對敏感建筑，故本項目采用在進風口安裝進風消聲器的方式對風機進行降噪。

軸流風機消聲器設計

針對空氣動力性噪聲，主要應用的消聲器包括阻性消聲器、抗性消聲器、阻抗復合型消聲器[7]。在該項目應用中綜合考慮現場情況，決定采用阻性消聲器和消聲彎頭組合形成的一種結構形式，這種消聲器結構簡單，通過控制消聲器內吸聲材料的結構參數，可以有效的控制消聲器的消聲性能。吸聲材料按照吸聲原理可以分為多孔性吸聲材料和共振吸聲材料。該消聲器中設計采用多孔性吸聲材料。

軸流風機優化思路

本模型采用Nelder － Mead 的優化方法，用于非線性方程針對多目標的優化方法，能尋找到全局較小偏差，同時根據自變量的增加而線性增加計算負荷的大小。由于自變量的變化參數較多，為了避免出現非物理的優化結果，提高優化效率。本模型的優化將分為兩個部分。

軸流風機設計點的模型優化

在設計點，風機內部流場狀況較好，流動損失小，。因為Koch ＆ Smith 的模型考慮了諸多物理因素并被廣泛驗證了其合理性，因此不予優化。有3 個參數需要優化: 參考沖角、參考落后角和二次流損失。在一維計算時，由于模型中的經驗公式是從大量壓氣機的實驗數據中提取出來的，針對某一特定的風機幾何尺寸，首先需要對采用的損失和落后角模型進行校驗和標定。標定是根據風機在轉速990r /min 時，軸流風機的安裝角不變情況下的實驗氣動性能曲線。其次，利用優化得到的損失和落后角模型，對安裝角分別為+ 10°、+ 5°、－ 10°、－ 5°的軸流風機的氣動性能進行數值模擬并與實驗結果進行對比分析，來驗證本模型的準確性和可靠性。因為本風機并未給定相關設計點的參數，軸流風機模型中只能選取設計轉速為990r /min 下率點為設計點，選取實驗的氣動性能曲線做為優化對象。

軸流風機葉片間隙問題。在風機運行過程中，由于風機殼體的變形，葉片與殼體的間隙不符合原設計要求。間隙越大，會影響一定的性能，但對運行沒有影響，可以忽略不計，不予處理。如果間隙變小，可以用白鋼將鋁刀片固定在中間段，進行車削定位，用拋光機拋光。位置小，可研磨殼體流道。風機的可靠運行是電站效益的關鍵。為盡量避免風機故障，電廠應嚴格做好風機關鍵部件的日常維護保養工作。一旦發現問題，應及時進行具體分析，提出解決方案，并及時進行相應處理。停機時應特別注意對風機的維護和管理，避免因停機時間長而造成風機維修困難的問題。

軸流風機軸承箱和液壓缸的主要結構和原理是動葉可調軸流風機的兩個關鍵部件。軸承箱為圓柱形整體結構，軸跨小，結構緊湊。與軸流風機主軸同心的箱筒法蘭與殼體下半部分內筒法蘭用高強度螺栓連接，對中良好，拆裝方便。軸承采用SKF或FAG品牌。軸承箱由箱體、箱蓋、主軸、軸承、擋油環、甩油環、預緊彈簧總成、襯套和密封件組成。軸承箱上部設有進油孔、測溫孔和氣體平衡孔，下部設有回油孔和放油孔。法蘭的內圓周上設有透氣孔。箱體兩端軸承定位孔加工精度高，保證了主軸系統組裝后的同軸度。主軸采用35CrMo鍛造，并通過熱處理調整其綜合力學性能。主軸設計為階梯軸，同軸度要求高，兩端鍵槽，葉輪端部螺紋。葉輪通過螺母軸向固定。葉輪一軸孔鑲銅套，與液壓缸導套配合，另一端安裝剛性柔性聯軸節。兩級葉輪主軸采用空心軸。為了安裝推桿，可以在推桿的作用下同步調整兩級葉輪上的葉片。軸的兩端都有鍵槽和螺紋，用來裝配兩個葉輪。軸孔兩端鑲銅套，與推桿配合。