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山東冠熙環保設備有限公司主營：軸流風機,耐高溫高濕風機,烘干設備用風機,離心風機,除塵風機

根據軸流風機優化后的參數，可以得到在設計轉速下動葉和靜葉的損失系數以及落后角隨沖角的變化趨勢，可以看出，損失系數和落后角隨沖角的變化基本符合風機的流動特性。

軸流風機采用優化后的損失和落后角模型，對該風機的5 條特性線進行數值模擬，結果如圖5 所示。從圖中可以看出，修正后的一維計算結果與實驗結果之間的較大誤差不到2%。

( 1) 對某單級動葉可調軸流風機，本模型的數值計算結果已經與實驗的計算結果進行了對比，證明了經過優化后的模型能夠正確模擬得到該風機的氣動性能，體現了其可靠性和準確性，因此，只要能給定準確的設計點和某一轉速下的非設計工況點，經過優化后，本模型就能準確預測得到其它安裝角下的氣動性能。

( 2) 根據優化后的損失和落后角模型能夠較為合理地得到轉子和靜子的損失隨著葉片負荷的變化情況。導葉數目對軸流風機的性能、葉片靜力結構及振動等均有一定影響。

針對某660MW 機組配套的兩級動葉可調軸流一次風機，借助Fluent 進行流體數值模擬，研究導葉數目改變對風機性能的影響，并選出較優方案三。軸流風機利用Workbench 軟件進行流固耦合計算得出對葉片靜力結構及振動的影響。研究表明: 導葉數目減少方案風機性能明顯優于導葉數目增加的方案，其中方案三為改型性能較佳的方案，改型后的方案其軸功率有所增大、耗電量有所增加; 方案三的葉片應力、總變形和振動與原風機基本一致，可以得出離心力對葉片靜力結構和振動起決定性作用，氣動力影響較小的結論; 方案三葉片的工作轉速遠低于一階臨界轉速，軸流風機葉片的較大應力小于許用應力，均滿足設計使用要求。

導葉數目減少時軸流風機效率明顯高于導葉數目增加時的風機效率; 在導葉數目減少的方案中，在qv ＜ 87. 5 m3 /s 時全壓全部高于原風機，在高于此流量時提升效果僅方案二比原風機效率稍高，其余方案略低于原風機，在設計流量82. 5 m3 /s 時，方案三的效率提升效果好，提升比例為0. 46 個百分點; 在流量低于設計流量時，方案四至六于原風機，高于設計流量時風機效率低于原風機，且隨流量增大，效率下降速度加快。從性能比較上可以看出，方案三表現出優于原風機的性能，所以下文主要針對方案三和原風機進行流固耦合模擬研究。

軸流風機軸功率Psh定義為單位時間內原動機傳遞給風機軸上的能量，其大小可反映軸流風機的能耗。因此導葉數目改造對于經濟性的影響可通過軸功率來考察，圖5 為原風機和方案三軸功率比較。可以看出方案三比原風機軸功率有少許增加且變化不大，這也與方案三全壓提升做功能力增強有密切關系。

軸流風機靜力結構特性

在旋轉機械中，葉片結構強度和振動直接關系到其安全運行，其取決于葉片表面的氣動載荷和本身固有的力學性能。而僅對流體域進行研究還不能完全確定導葉數目變化是否對風機固體域產生影響，為此利用ANSYS Workbench 軟件將流場壓力數據加載到動葉片表面，對風機動葉進行了單向流固弱耦合，來研究導葉數目變動后動葉等效應力、總變形及振動的變化。

近似失速試驗，即為了了解軸流風機的實際失速線位置，詳細記錄風機進出口壓力和風量，后一組風機失速前的穩定風壓和風量數據作為風機的失速點參數。通過1b、2a、2b風機的近似失速試驗，將三臺一次風機的失速工況點數據放到性能曲線上，并擬合到曲線上，如圖2所示。從圖中可以看出，1b、2a、2b一次風機的實際失速線與理論失速線存在較大偏差。2號爐兩臺一次風機的失速線偏差略好于1b風機，但軸流風機與理論失速線偏差較大。根據以往的試驗和結果分析，發現一次風機出現急停的主要原因是風機理論失速線向下運動，這不是由于煙氣系統阻力過大或煙氣系統內部流場分布不均造成的，而是由于風機理論失速線向下運動引起的。風機合理結構。鑒于此，在電廠停堆期間，對現有鼓風機進行了檢查。

（1）檢查葉片同步后，未發現現有風機轉子葉片同步問題，所有葉片均具有良好的調節特性，排除了葉片不同步。

（2）檢查每臺一次風機的葉頂間隙，得出每臺一次風機的葉頂間隙見表2。2A的軸流風機的頂部間隙已在電廠進行了處理。2A一次風機的頂部間隙通過在殼體內壁添加玻璃纖維而減小。由于2A的軸流風機失速試驗是在頂隙處理后進行的，表中2A一次風機頂隙也是處理后頂隙的平均值。