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山東冠熙環保設備有限公司主營：軸流風機,耐高溫高濕風機,烘干設備用風機,離心風機,除塵風機

分析了鼓風機失速的原因。分析了引風機和一次風機的不同失速原因，并分別給出了相應的處理方法。本文總結了近年來軸流風機失速、喘振的情況及相關原因。指出除系統阻力過大外，風機本身的制造不符合標準，如動葉開度不一致或葉頂間隙過大，也可能是造成失速的常見原因。通過山東關西風機的實踐和文獻總結，

鼓風機失速的主要原因是：

（1）風機選型與煙氣系統阻力不匹配，這一般是由于風壓選擇參數太小，風機阻力增大過大造成的。環境保護改造后的阻力、空氣預熱器堵塞或擋板門未全開等，風機實際運行點離失速線太近。

（2）風機在制造或安裝上不符合標準，如葉頂間隙過大、動葉角度不一致等制造原因，導致實際失速線下移，使工作點過于靠近失速線。

（3）鼓風機進口管路布置不合理，導致引風機進口速度分布不均（總壓畸變），導致風機實際失速線向下移動，導致風機提前失速。通過以往的文獻研究，發現在壓縮機領域，葉尖間隙與失速裕度的關系得到了充分的研究。在電站風機領域，現有文獻僅定性地討論了葉尖間隙對失速的影響，沒有建立葉尖間隙超調量與風機性能和失速壓力之間的定量關系。結合風機大修葉片葉尖間隙數據，提出了一次風機葉尖間隙與風機性能和失速壓力的定量關系。

液壓缸輸入軸彈簧斷裂。2012年11月24日，2號機組引風機2b電流突然下降50A，負荷立即由450MW手動調節降低。重新調整后，兩臺引風機的就地機械指示基本相同，但DCS引風機2b開度比2a開度大13%，風機停運后，風機上蓋和全行程運行動葉無異常，故液壓缸為N。損壞了。液壓缸輸入軸的夾緊螺釘沒有松動，但發現液壓缸輸入軸的兩個彈簧斷裂。更換液壓缸所有輸入軸彈簧，將原鼓風機4片增加到8片。重新調試開關位置，并入系統后正常。原因是廠家設計的彈簧強度不夠。4.5風機失速或喘振（1）風機消聲器堵塞。2012年送風機1a發生多次喘振，經測量風機消聲器出口風壓至-3kpa，判斷消聲器堵塞。停風機1a檢查風機入口消聲器，發現多孔板鉚釘脫落，導致吸水棉從堵塞的通道中流出，使風機落入喘振區。取出消聲器中的吸水棉后，運行正常。另外，針對一次風機1B多次失速，經檢查，風機入口消聲器多孔板鉚釘松動，減小了通道面積，使一次風機落入失速區，通過加強消聲器消除了失速故障。

鼓風機采用角鋼加固消聲器的多孔板保護板，防止因鉚釘從多孔板上脫落而導致吸音棉跑出堵塞通道。（2）空氣預熱器傳熱元件堵塞。2012年1月，1B一次風機多次出現喘振。檢查鼓風機空氣預熱器1B傳熱元件嚴重堵塞后，一次風機出口堵塞。通過更換空氣預熱器1B段傳熱元件嚴重堵塞，消除了喘振故障。對策：控制空氣預熱器出口排煙溫度不低于制造廠規定的較低溫度，防止低溫腐蝕和運行空氣預熱器冷端部件堵塞。通過定期維護，及時檢查和更換風扇滑塊和襯套等易損件，檢查葉柄裝置，潤滑葉柄軸承，旋轉維護液壓缸，清洗油站和更換潤滑油，清洗油冷卻器，調整適當的供油壓力。做好風機進口消聲器的檢修工作，提高檢修技術水平，確保風機聯軸節和電機聯軸節的中心安全。液壓缸的安裝精度和安裝精度可大大降低動葉可調軸流風機的故障率。

根據以往對鼓風機亞音速定子葉片的研究，前緣彎曲用于匹配迎角[20]，根部彎曲高度為20%，端部彎曲角度為20，頂部彎曲高度為30%，端部彎曲角度為40，如圖18左側所示。彎曲高度和彎曲角度的選擇是基于流入流的流動角度條件：如圖5中藍色箭頭所示，定子葉片的流入角度受上游動葉片的影響，靠近端壁有兩個不符合主流分布趨勢的區域，而彎曲高度末端彎板的T應覆蓋與流動角度匹配的區域；末端彎板角度的選擇基于區域和主流流動角度之間的差異。

根據前面的研究，鼓風機前緣彎曲的定子葉片可以有效地消除流入攻角，但葉片的局部端部彎曲會導致葉片局部反向彎曲的形狀效應。在保證端部攻角減小的同時，定子葉片端部的阻塞量增大，損失增大。在端部彎曲建模的基礎上，適當疊加葉片正彎曲建模，可以減小端部攻角，保證定子葉片和級間的有效流動。通過實驗設計的方法，得到了合適的前彎參數：鼓風機彎曲高度60%，輪轂彎曲角度40，翼緣彎曲角度20，基本符合以往研究得出的彎曲葉片設計參數選擇規則。不同葉柵的吸力面徑向壓力梯度和出口段邊界層邊界的徑向壓力梯度可以很好地進行比較。在帶端彎和正彎葉片的三維復合葉片表面，存在兩個明顯的徑向壓力梯度增大區域，形成從端彎到流道中徑的徑向力，引導鼓風機葉片表面邊界層的徑向重排。從出口段附面層的邊界形狀可以看出，復合三維葉片試圖使葉片的徑向附面層均勻化，消除了葉片角部區域的低能流體積聚，對提高葉片邊緣起到了明顯的作用。