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山東冠熙環保設備有限公司主營：軸流風機,耐高溫高濕風機,烘干設備用風機,離心風機,除塵風機

處理措施就是聯軸器的重新找正，確保同心度在偏差允許值內。聯軸器對中找正應注意的是：一是，應以鼓風機的聯軸器為基準，測定和調整鼓風機電機來保證電機與風機兩軸線同軸；二是，電機的四個地腳螺栓必須對角均勻緊固后才能讀數；三是，盤動聯軸器時轉向應與風機運轉方向一致。調整的順序應是；首先，使兩聯軸器軸線平行，即先保證軸向百分表的四個讀數相差值符合本文表1 的允許值；其次，使兩聯軸器軸線同高，即先調整左右徑向偏差，后調整上下高差，直至符合本文的允許值。在實際工作中，常用的打表工具———磁性表座雖然使用簡便，但卻存在著剛性不足和適用條件受限的不良情況。

對于重要和安裝要求高的風機，有必要設計和制作一個專用表架配合百分表進行測量，鼓風機主要由抱箍、角鋼表架等組成。，主要是U102 除塵風機振動偏大需重新校正聯軸器對中。現場檢修人員反映，在打表過程中，徑向百分表下方讀數不時出現異常情況：電機墊高已經很明顯，但讀數卻不變或變小（當時百分表探頭打在風機端半聯軸器上，此情況下，如電機墊高，徑向百分表在下方讀數應增大）。異常讀數的出現，嚴重干擾了檢修正常進行。憑多年經驗并仔細觀察后發現，當聯軸器轉到下方時，百分表探頭已脫離半聯器近0.5 mm，即此時百分表探頭已不起作用，百分表出現假讀數。

原鼓風機和A 型改進風機在點的噪聲頻譜圖。根據風機參數，風機旋轉噪聲基頻為760 Hz，由頻譜圖可看出在500 ～ 800

Hz 之間的低頻噪聲并沒有降低，而1 250－2 000 Hz 之間吸聲材料的降噪效果非常好，噪聲下降明顯。主要原因就是選用的吸聲材料超細玻璃棉在高頻率下，吸聲系數較大，因此多孔吸聲材料其吸聲效果是高頻優于低頻的。消聲蝸殼為B 組合形式時與原風機的出口A聲級隨流量變化的對比圖。與原風機相比，在額定工況點A 聲級降低約7 dB( A) ，在大流量工況，A 聲級降低約5．0dB( A) ，在小流量工況下，A 聲級降低約2．4 dB( A) 。

在125～ 500Hz 頻段之間，風機A 聲級有所增大，原因是后蓋板加上消聲材料后，葉輪軸向安裝長度加長引起低頻電機振動，噪聲增加。在中高頻段后蓋板加消聲材料的降噪效果很好，這種方式對于氣動噪聲及高頻振動等起到很好的吸收作用，尤其是鼓風機包括電機的高頻振動噪聲過濾程度明顯。消聲蝸殼為C 組合形式時與原風機的出口A聲級隨流量變化的對比圖。與原風機相比，在額定工況點總A 聲級降低約7．2 dB( A) ，在大流量工況，A 聲級降低約5．5 dB( A) ，在小流量工況，A 聲級降低約3．5 dB( A) 。是消聲蝸殼為D 組合形式時與原風機的出口A聲級隨流量變化的對比圖。與原風機相比，在額定工況點，A 聲級降低約5．14 dB( A) ，鼓風機在大流量工況，總A 聲級降低約5．0 dB( A) ，在小流量工況，A 聲級降低約2．0 dB( A) 。降噪效果稍微好于A 型改進風機，但不明顯。可見前蓋板加裝消聲材料降噪效果并不好，主要原因由于進口處有集流器，導致安裝消聲材料的面積相對于后蓋板小很多，吸聲效果不明顯。

以鼓風機蝸殼與葉輪出口在半徑方向上的間距隨方位角線性遞增來優化蝸殼型線，并用試驗證明了良好的蝸殼型線不僅能提高風機效率及全壓，還能改變流量-壓力曲線的變化趨勢；BEENA等[11]通過應用層次分析法（AHP），對蝸殼的重要幾何參數進行了優先排序，闡明了各參數對離心風機性能的影響;鼓風機采用3種不同流量的五孔探頭，測量了風機蝸殼內流體的三維流動，得出傳統一維蝸殼型線設計方法忽略了風機內部嚴重的泄漏情況，應根據流體實際流動進行修正的結論。本文在傳統蝸殼型線設計理論基礎上，以某抽油煙機用多翼離心風機為研究對象，

鼓風機采用動量矩修正方法對其進行性能優化。并考慮粘性應力的作用對原有k-ε計算模型進行修正，以期提高數值計算結果的準確度，為CFD數值模擬預測風機性能的可靠性提供參考。多翼離心風機由進口集流器、葉輪及蝸殼組成，具體結構如圖1所示。其設計轉速n=1200r/min，設計流量Qv=0.15m3/s，主要尺寸參數為：鼓風機蝸殼寬度b1152mm，葉輪內徑1D210mm,葉輪外徑2D246mm，葉片進口安裝角178A，葉片出口安裝角2160A，葉片圓弧半徑r14mm，葉片數z60。為了提供更好的來流條件，給定較為準確的邊界條件，本研究在利用Solidworks軟件對風機進行三維建模時，分別將進風區域和出風區域進行延長處理，以保證進出口氣體的流動充分發展。另外，為了方便模型的建立，在盡量減小數值模擬誤差的前提下對電動機結構進行一定程度的簡化，