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山東冠熙環保設備有限公司主營：軸流風機,耐高溫高濕風機,烘干設備用風機,離心風機,除塵風機

比較兩種葉輪的振動模態，可以看出，每種葉片的低階模態都表現出從葉片頂部到根部的彎曲變形，高階模態是葉片兩側的扭轉變形。通風機葉輪各級的形狀變形和較大變形都在葉片頂部，葉片角度可調的葉輪的葉片變形相對較大，因為其材質為尼龍66，剛度小于Q235，更容易變形。葉片角固定葉輪的葉根與輪轂固定，因此葉根與輪轂相對穩定，基本無變形。由于葉片角度可調葉輪增加了角度調節機構，使得葉根彎曲變形和扭轉變形較小。通風機實驗采用了力錘激勵、加速度傳感器采集信號、LMS數據采集與處理等方法。該測試的主要過程包括：支持被測對象、選擇激勵方案、布置傳感器、確定輸入通道、建立測試模型和與通道相關、確定分析帶寬、測量和保存數據。由于輪轂變形基本為0，通風機葉輪通過柔性彈性繩懸掛在輪轂上進行測量。振動方式選擇力錘激振，固定錘擊點，移動傳感器測量。由于葉片的明顯變形，每個葉片頂部和根部有兩個測量點，葉片下方輪轂有一個測量點，每個葉輪有50個測量點。建立合適的圓柱坐標系，測量各測點的相對坐標，建立測試模型。傳感器布置完畢后，測試通道與模型中相應的測量點相關聯。通過力錘激勵收集數據。同樣的方法依次測量每個葉輪的50個測量點。在PolyMax輸入模塊中選擇已有的fr集，在高層穩態圖中選擇符號較多的列，即阻尼頻率、頻率和模向量穩定性。

比較兩種葉輪的固有頻率，通風機葉片角度可調的葉輪的頻率略高于葉片角度固定的葉輪。這是因為葉片角度可調葉輪具有角度調節機構，其輪轂稍寬，整體質量大于葉片角度固定葉輪。模態質量反映了質量數對模態形狀的影響。葉片角度可調的葉輪的模態質量較大，激振點和響應點的模態值大于葉片角度固定的葉輪。模態剛度和阻尼系數基本相同，對應的振幅較大，通風機葉片角度可調的葉輪的模態變形大于之前獲得的葉片角度可調的葉輪的模態變形。關于一致性。

通風機配套電機為專用高壓隔爆型三相異步電動機，額定轉速2900r/min（48.33r/s），可調速。因此，當電機在額定工況下運行時，勵磁頻率為48.33Hz，避免了兩個葉輪的固有頻率，因此在額定工況下葉輪不會產生共振。但是，需要注意的是，在調整電機轉速時，在上述葉輪固有頻率下，應盡量避免電機頻率。

（1）考慮到礦山巷道開挖中不同掘進深度所需的風量和壓力的差異，為避免淺層掘進深度的高風量和壓力影響井下人員的正常作業，造成不必要的功耗，在葉輪上增加葉片角度調節模塊。通過調節葉片角度來控制風量和壓力的機構。

（2）通風機利用ANSYS對兩種不同的葉輪結構進行了自由模態計算和分析。在葉輪結構的每一級前后，都增加了葉片角度調節機構。兩個葉輪陣列顯示了從葉片頂部到根部的彎曲變形和葉片兩側的扭轉變形。由于角度可調結構的葉片材料剛度小，變形稍大，存在葉根。扭轉變形小。

液壓缸輸入軸彈簧斷裂。2012年11月24日，2號機組引風機2b電流突然下降50A，負荷立即由450MW手動調節降低。重新調整后，兩臺引風機的就地機械指示基本相同，但DCS引風機2b開度比2a開度大13%，風機停運后，風機上蓋和全行程運行動葉無異常，故液壓缸為N。損壞了。液壓缸輸入軸的夾緊螺釘沒有松動，但發現液壓缸輸入軸的兩個彈簧斷裂。更換液壓缸所有輸入軸彈簧，將原通風機4片增加到8片。重新調試開關位置，并入系統后正常。原因是廠家設計的彈簧強度不夠。4.5風機失速或喘振（1）風機消聲器堵塞。2012年送風機1a發生多次喘振，經測量風機消聲器出口風壓至-3kpa，判斷消聲器堵塞。停風機1a檢查風機入口消聲器，發現多孔板鉚釘脫落，導致吸水棉從堵塞的通道中流出，使風機落入喘振區。取出消聲器中的吸水棉后，運行正常。另外，針對一次風機1B多次失速，經檢查，風機入口消聲器多孔板鉚釘松動，減小了通道面積，使一次風機落入失速區，通過加強消聲器消除了失速故障。

通風機采用角鋼加固消聲器的多孔板保護板，防止因鉚釘從多孔板上脫落而導致吸音棉跑出堵塞通道。（2）空氣預熱器傳熱元件堵塞。2012年1月，1B一次風機多次出現喘振。檢查通風機空氣預熱器1B傳熱元件嚴重堵塞后，一次風機出口堵塞。通過更換空氣預熱器1B段傳熱元件嚴重堵塞，消除了喘振故障。對策：控制空氣預熱器出口排煙溫度不低于制造廠規定的較低溫度，防止低溫腐蝕和運行空氣預熱器冷端部件堵塞。通過定期維護，及時檢查和更換風扇滑塊和襯套等易損件，檢查葉柄裝置，潤滑葉柄軸承，旋轉維護液壓缸，清洗油站和更換潤滑油，清洗油冷卻器，調整適當的供油壓力。做好風機進口消聲器的檢修工作，提高檢修技術水平，確保風機聯軸節和電機聯軸節的中心安全。液壓缸的安裝精度和安裝精度可大大降低動葉可調軸流風機的故障率。