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山東冠熙環(huán)保設(shè)備有限公司主營：軸流風(fēng)機(jī),耐高溫高濕風(fēng)機(jī),烘干設(shè)備用風(fēng)機(jī),離心風(fēng)機(jī),除塵風(fēng)機(jī)

鼓風(fēng)機(jī)的每一次計(jì)劃?rùn)z修返回工廠，對(duì)液壓缸進(jìn)行解體檢修。同時(shí)，安裝時(shí)應(yīng)嚴(yán)格控制液壓缸和輪轂中心不超過0.03mm，以減少控制頭軸承、襯套和主軸的異常磨損，延長(zhǎng)液壓缸的使用壽命。液壓缸滑閥卡死。液壓缸滑閥卡阻故障是在風(fēng)機(jī)操作葉片時(shí)，在某一開度附近突然開啟或關(guān)閉。例如，2012年7月12日，1號(hào)機(jī)組DCS發(fā)出風(fēng)機(jī)電流差報(bào)警。風(fēng)機(jī)1A電流由56A突然下降到49A，風(fēng)機(jī)1A開度由54%變?yōu)?9%。當(dāng)風(fēng)扇1b運(yùn)行到60%左右時(shí)，它會(huì)突然打開。當(dāng)風(fēng)扇1B停止時(shí)，更換液壓缸是正常的。斷裂的液壓缸發(fā)現(xiàn)控制液壓缸活塞進(jìn)回油的滑閥桿卡在閥套的各個(gè)位置。造成卡阻的原因是前一階段對(duì)液壓缸進(jìn)、回油管進(jìn)行改造后，未采取清洗措施將油管拆下，導(dǎo)致油管內(nèi)焊渣直接進(jìn)入液壓缸，造成液壓缸閥套油中的雜質(zhì)顆粒。內(nèi)壁有毛，使莖不能靈活移動(dòng)。對(duì)策：油管維修后，必須將油管拆下清洗干凈。同時(shí)，定期檢查鼓風(fēng)機(jī)并更換潤(rùn)滑油，清洗油箱內(nèi)的雜質(zhì)，及時(shí)更換濾芯。（3）液壓缸或油封或接頭處漏油。對(duì)策：每計(jì)劃回廠維修更換液壓缸密封件，防止液壓缸密封件老化損壞，做好試壓和質(zhì)量檢查。在安裝過程中提高現(xiàn)場(chǎng)維修技術(shù)水平，防止接頭漏油。

在鼓風(fēng)機(jī)穩(wěn)態(tài)模擬完成后，將穩(wěn)態(tài)模擬結(jié)果作為初始場(chǎng)。采用滑動(dòng)網(wǎng)格模型對(duì)非定常流動(dòng)進(jìn)行了數(shù)值模擬。邊界條件與穩(wěn)態(tài)模擬相同。湍流模型采用Les模型，子格子模型采用Smagorinsky-Lilly模型。噪聲模擬采用噪聲模擬模型FW-H，根據(jù)Lighthill方程的推導(dǎo)過程，單極、偶極和四極源、氣流和旋轉(zhuǎn)葉片的周期性撞擊產(chǎn)生的噪聲屬于單極源，氣流和旋轉(zhuǎn)葉片相互作用形成的不穩(wěn)定反作用力產(chǎn)生的噪聲屬于單極源。物體屬于偶極源，流場(chǎng)總粘應(yīng)力產(chǎn)生的噪聲屬于四極源。采用RNGK-E湍流模型計(jì)算了鼓風(fēng)機(jī)的穩(wěn)態(tài)流場(chǎng)。在此基礎(chǔ)上，利用LES軟件對(duì)鼓風(fēng)機(jī)的瞬態(tài)流場(chǎng)進(jìn)行了計(jì)算，并引入了FW-H噪聲模擬模型對(duì)風(fēng)機(jī)的流場(chǎng)進(jìn)行了計(jì)算。模擬中的噪聲接收點(diǎn)與國家標(biāo)準(zhǔn)規(guī)定的噪聲測(cè)試中的傳聲器位置一致。噪聲測(cè)點(diǎn)距風(fēng)機(jī)出口表面中心1米，測(cè)點(diǎn)與出口中心點(diǎn)的連接線距出口表面45度。為了避免電機(jī)對(duì)實(shí)際測(cè)量結(jié)果的影響，一般的監(jiān)測(cè)點(diǎn)設(shè)在進(jìn)口側(cè)。本文設(shè)置了四個(gè)監(jiān)測(cè)點(diǎn)，即監(jiān)測(cè)點(diǎn)1：機(jī)器進(jìn)口面為45度，相距1米；監(jiān)測(cè)點(diǎn)2：風(fēng)機(jī)進(jìn)口；監(jiān)測(cè)點(diǎn)3：兩級(jí)葉輪中部；監(jiān)測(cè)點(diǎn)4：風(fēng)機(jī)出口。

與均勻間隙相比，鼓風(fēng)機(jī)在平均葉頂間隙不變的前提下，1~3級(jí)間隙方案下的風(fēng)機(jī)總壓力和效率均高于均勻間隙方案下的風(fēng)機(jī)總壓力和效率；前導(dǎo)間隙越大，尾隨間隙越小，性能越明顯。改進(jìn)是，但隨著鼓風(fēng)機(jī)間隙的逐漸收縮，風(fēng)機(jī)的性能改善逐漸減??；在設(shè)計(jì)流量下，方案2和方案3下的總壓力分別增加20。對(duì)于PA和22PA，鼓風(fēng)機(jī)效率分別提高0.69%和0.70%，特別是在小流量情況下。方案2和方案3的效率分別提高1.16%和1.20%。同時(shí)，方案1-3對(duì)應(yīng)的區(qū)（>81%）變寬，根據(jù)總壓的趨勢(shì)，喘振裕度增大，穩(wěn)定工作范圍提高。但4-6級(jí)進(jìn)風(fēng)機(jī)的總壓和效率均低于均勻間隙，隨著間隙的增大，風(fēng)機(jī)的性能下降更大。方案6的總壓力和效率分別降低了15pa和0.14%。模擬結(jié)果與參考文獻(xiàn)中給出的結(jié)果一致。以上分析表明，在相同流量范圍的前提下，錐形間隙的區(qū)變寬，相應(yīng)的流量范圍增大，鼓風(fēng)機(jī)的穩(wěn)定工作區(qū)增大，設(shè)計(jì)流量和左效率明顯提高，措施簡(jiǎn)單，易于實(shí)施?？紤]到風(fēng)機(jī)選型中參數(shù)裕度過大，導(dǎo)致軸流風(fēng)機(jī)在設(shè)計(jì)流量的左側(cè)運(yùn)行，可以將變細(xì)的間隙形狀作為提高風(fēng)機(jī)性能的手段。為了分析不同葉尖間隙形狀下風(fēng)機(jī)性能變化的內(nèi)在機(jī)理，進(jìn)行了內(nèi)部流動(dòng)特性和葉輪能力分析。