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山東冠熙環保設備有限公司主營：軸流風機,耐高溫高濕風機,烘干設備用風機,離心風機,除塵風機

本文根據已經完成的一種基于歐拉方程外加源項的模型來計算預測大小動葉可調排風機的氣動性能，主要采用損失和落后角模型用來考慮葉片排和摩擦對氣流的影響，并用堵塞因子修正環壁附面層堵塞影響。根據在風機安裝角未發生改變時的實驗性能，優化模型中的損失系數和落后角系數使得計算結果和實驗計算相近。改變動葉可調風機的安裝角后，本模型預測得到的該風機在安裝角變化( + 10°，+ 5°，－ 5°，－ 10°) 的性能曲線與實驗結果誤差小于2%。結果表明排風機模型使用經過優化后的損失和落后角模型能快速準確地預測出該動葉可調軸流風機在全工況下的氣動性能。

在實際的排風機葉輪機械中，氣體的流動是一種十分復雜的、非定常的、全三維的流動。為了提高程序的計算速度，需要做出如下假設: 氣體為完全氣體; 流場為軸對稱; 不考慮徑向變化，流場沿葉片中弧線。

在軸流風機的數值計算中，本文采用Stratford 的模型對環壁邊界層進行模擬。環壁邊界層會沿壁面產生位移厚度，該模型假設位移厚度是沿著葉片排連續分布的，同時端壁邊界層和葉尖間隙漏流發生的總壓損失也包含在三維總壓修正系數3D中，該模型能夠計算得出比較合理的堵塞因子。

排風機葉片間隙問題。在風機運行過程中，由于風機殼體的變形，葉片與殼體的間隙不符合原設計要求。間隙越大，會影響一定的性能，但對運行沒有影響，可以忽略不計，不予處理。如果間隙變小，可以用白鋼將鋁刀片固定在中間段，進行車削定位，用拋光機拋光。位置小，可研磨殼體流道。風機的可靠運行是電站效益的關鍵。為盡量避免風機故障，電廠應嚴格做好風機關鍵部件的日常維護保養工作。一旦發現問題，應及時進行具體分析，提出解決方案，并及時進行相應處理。停機時應特別注意對風機的維護和管理，避免因停機時間長而造成風機維修困難的問題。

排風機軸承箱和液壓缸的主要結構和原理是動葉可調軸流風機的兩個關鍵部件。軸承箱為圓柱形整體結構，軸跨小，結構緊湊。與排風機主軸同心的箱筒法蘭與殼體下半部分內筒法蘭用高強度螺栓連接，對中良好，拆裝方便。軸承采用SKF或FAG品牌。軸承箱由箱體、箱蓋、主軸、軸承、擋油環、甩油環、預緊彈簧總成、襯套和密封件組成。軸承箱上部設有進油孔、測溫孔和氣體平衡孔，下部設有回油孔和放油孔。法蘭的內圓周上設有透氣孔。箱體兩端軸承定位孔加工精度高，保證了主軸系統組裝后的同軸度。主軸采用35CrMo鍛造，并通過熱處理調整其綜合力學性能。主軸設計為階梯軸，同軸度要求高，兩端鍵槽，葉輪端部螺紋。葉輪通過螺母軸向固定。葉輪一軸孔鑲銅套，與液壓缸導套配合，另一端安裝剛性柔性聯軸節。兩級葉輪主軸采用空心軸。為了安裝推桿，可以在推桿的作用下同步調整兩級葉輪上的葉片。軸的兩端都有鍵槽和螺紋，用來裝配兩個葉輪。軸孔兩端鑲銅套，與推桿配合。

液壓缸輸入軸彈簧斷裂。2012年11月24日，2號機組引風機2b電流突然下降50A，負荷立即由450MW手動調節降低。重新調整后，兩臺引風機的就地機械指示基本相同，但DCS引風機2b開度比2a開度大13%，風機停運后，風機上蓋和全行程運行動葉無異常，故液壓缸為N。損壞了。液壓缸輸入軸的夾緊螺釘沒有松動，但發現液壓缸輸入軸的兩個彈簧斷裂。更換液壓缸所有輸入軸彈簧，將原排風機4片增加到8片。重新調試開關位置，并入系統后正常。原因是廠家設計的彈簧強度不夠。4.5風機失速或喘振（1）風機消聲器堵塞。2012年送風機1a發生多次喘振，經測量風機消聲器出口風壓至-3kpa，判斷消聲器堵塞。停風機1a檢查風機入口消聲器，發現多孔板鉚釘脫落，導致吸水棉從堵塞的通道中流出，使風機落入喘振區。取出消聲器中的吸水棉后，運行正常。另外，針對一次風機1B多次失速，經檢查，風機入口消聲器多孔板鉚釘松動，減小了通道面積，使一次風機落入失速區，通過加強消聲器消除了失速故障。

排風機采用角鋼加固消聲器的多孔板保護板，防止因鉚釘從多孔板上脫落而導致吸音棉跑出堵塞通道。（2）空氣預熱器傳熱元件堵塞。2012年1月，1B一次風機多次出現喘振。檢查排風機空氣預熱器1B傳熱元件嚴重堵塞后，一次風機出口堵塞。通過更換空氣預熱器1B段傳熱元件嚴重堵塞，消除了喘振故障。對策：控制空氣預熱器出口排煙溫度不低于制造廠規定的較低溫度，防止低溫腐蝕和運行空氣預熱器冷端部件堵塞。通過定期維護，及時檢查和更換風扇滑塊和襯套等易損件，檢查葉柄裝置，潤滑葉柄軸承，旋轉維護液壓缸，清洗油站和更換潤滑油，清洗油冷卻器，調整適當的供油壓力。做好風機進口消聲器的檢修工作，提高檢修技術水平，確保風機聯軸節和電機聯軸節的中心安全。液壓缸的安裝精度和安裝精度可大大降低動葉可調軸流風機的故障率。