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山東冠熙環保設備有限公司主營：軸流風機,耐高溫高濕風機,烘干設備用風機,離心風機,除塵風機

在風機葉片斷裂的正常運行過程中，軸流風機普遍受到離心力和動應力的影響。前者由于葉輪轉動而產生離心現象，后者則導致葉片彎曲現象。通常情況下，軸流風機在運行過程中長期處于失速狀態是造成風機葉片斷裂的主要原因。由于軸流風機運行中存在旋轉失速問題，此時轉輪屬于失速區，會導致排風機葉片的背壓和前壓發生不同程度的變化，導致葉片原始受力情況發生變化。如果風機葉片斷裂，將嚴重影響整個軸流風機在運行過程中的質量。軸承溫度高也是電廠軸流風機運行中的一個常見障礙。導致軸流風機軸承溫度升高的主要原因有三個。個原因是潤滑不良。

當軸流風機運行中使用的潤滑油量小于規定值時，會導致軸承箱和原有內部潤滑油之間的潤滑油交換不足。排風機在運行過程中會出現異常升溫現象。第二個原因是冷卻風扇的影響。造成這個問題的主要原因是引風機的煙溫通常比較高。如果使用后不及時處理，軸承溫度會異常升高。因此，使用后必須注意冷卻整個機器，避免因冷卻器內容物少而導致冷卻不足的問題。第三個原因是軸承箱的影響。軸承箱在使用前通常需要根據社會要求進行組裝。軸承箱內缸與軸承外套之間的間隙要求很高。由于二者之間的間隙過小，引風機軸承熱膨脹后，容易對排風機軸承的徑向和軸向膨脹位移產生一定的影響，導致摩擦力增大，軸承溫度異常升高。

通過對排風機設計參數和S2設計參數的多次迭代，得到了一個接近設計要求的初步三維設計方案。從表2可以看出，初步設計方案的氣動參數與一維設計結果吻合較好。風機設計過程中一維參數的設計精度足以支持設計工作的進一步發展。表2顯示了一維設計結果和初步設計的平均質量參數。由表2可以看出，單級風機平均半徑處的負荷系數約為1.0，甚至高于普通航空發動機壓氣機的負荷系數。同時，單級風機的反應性略大于0.5，平均負荷分布在靜、動葉片上，使排風機葉片展開中部的彎曲角度達到40度以上，擴壓系數達到0.5以上。從出版的文獻中不難找到。考慮到軸流風機制造成本的限制，擴壓系數接近0.6，基本達到了無主動流量控制技術的亞音速軸流風機的設計極限。然而，在排風機設計結果與設計目標的壓力比與效率之間仍存在一定的差距，需要進一步的詳細設計來彌補。由于本文設計的單級風機的負荷比設計中采用的經驗公式高，因此有必要對每排葉片的稠度和展弦比進行調整。初步設計方案如圖所示。6和7，以及表3所示的氣動性能，其中載荷系數由葉尖的切線速度定義。

與均勻間隙相比，排風機在平均葉頂間隙不變的前提下，1~3級間隙方案下的風機總壓力和效率均高于均勻間隙方案下的風機總壓力和效率；前導間隙越大，尾隨間隙越小，性能越明顯。改進是，但隨著排風機間隙的逐漸收縮，風機的性能改善逐漸減小；在設計流量下，方案2和方案3下的總壓力分別增加20。對于PA和22PA，排風機效率分別提高0.69%和0.70%，特別是在小流量情況下。方案2和方案3的效率分別提高1.16%和1.20%。同時，方案1-3對應的區（>81%）變寬，根據總壓的趨勢，喘振裕度增大，穩定工作范圍提高。但4-6級進風機的總壓和效率均低于均勻間隙，隨著間隙的增大，風機的性能下降更大。方案6的總壓力和效率分別降低了15pa和0.14%。模擬結果與參考文獻中給出的結果一致。以上分析表明，在相同流量范圍的前提下，錐形間隙的區變寬，相應的流量范圍增大，排風機的穩定工作區增大，設計流量和左效率明顯提高，措施簡單，易于實施。考慮到風機選型中參數裕度過大，導致軸流風機在設計流量的左側運行，可以將變細的間隙形狀作為提高風機性能的手段。為了分析不同葉尖間隙形狀下風機性能變化的內在機理，進行了內部流動特性和葉輪能力分析。