男人插女人骚视频,波多野结衣人妻厨房大战,亚洲国产精品成人精品无码区,亚洲 欧美 国产 综合首页

山東冠熙環保設備有限公司主營：軸流風機,耐高溫高濕風機,烘干設備用風機,離心風機,除塵風機

軸流風機的物理模型

某600 MW 機組配套的兩級動葉可調軸流一次風機，流體計算域包括從集流器到擴壓器的內部通道，固體計算部分為葉輪葉片部分。原風機每級導葉數目為23 片，改造方案圍繞導葉數目進行。風機動葉片和導葉片數目通常是互質的，可以減少上游氣流對下游的沖擊，減少氣流脈動及噪聲。改造方案成組減少或者增加導葉片，其中導葉數目減少為方案一至方案三，導葉數目增加為方案四至方案六?；谳S流風機軸向可以分區的結構特點，軸流風機采用分區法將流體計算區域劃分為集流器區、級動葉區、級導葉區、第二級動葉區、第二級導葉區和擴壓器等6 個部分，因為動葉區內流動較復雜，故采用尺寸函數對動葉區進行加密，而其他區域采用較為稀疏的網格。在模擬中進行了網格無關性驗證，軸流風機分別采用260 萬、380 萬、560 萬和820 萬等網格數對風機氣動性能進行計算，在保證較好的計算精度和計算成本的前提下，確定網格數為560 萬，在此網格數下時間成本和模擬精度好。運動方程為三維定常雷諾時均N-S 方程，采用可有效解決旋轉運動和二次流的Ｒealizable k － ε 湍流模型，軸流風機的動葉區采用多重參考系模型。在數值模擬中，以集流器入口和擴壓器的出口作為整個計算域進出口，邊界條件為進口速度和自由流出。進出口流量殘差小于10 － 5，各方向的速度及k、ε 等參數的殘差小于10 － 4，認為當前計算達到收斂要求。

導葉數目減少時軸流風機效率明顯高于導葉數目增加時的風機效率; 在導葉數目減少的方案中，在qv ＜ 87. 5 m3 /s 時全壓全部高于原風機，在高于此流量時提升效果僅方案二比原風機效率稍高，其余方案略低于原風機，在設計流量82. 5 m3 /s 時，方案三的效率提升效果好，提升比例為0. 46 個百分點; 在流量低于設計流量時，方案四至六于原風機，高于設計流量時風機效率低于原風機，且隨流量增大，效率下降速度加快。從性能比較上可以看出，方案三表現出優于原風機的性能，所以下文主要針對方案三和原風機進行流固耦合模擬研究。

軸流風機軸功率Psh定義為單位時間內原動機傳遞給風機軸上的能量，其大小可反映軸流風機的能耗。因此導葉數目改造對于經濟性的影響可通過軸功率來考察，圖5 為原風機和方案三軸功率比較。可以看出方案三比原風機軸功率有少許增加且變化不大，這也與方案三全壓提升做功能力增強有密切關系。

軸流風機靜力結構特性

在旋轉機械中，葉片結構強度和振動直接關系到其安全運行，其取決于葉片表面的氣動載荷和本身固有的力學性能。而僅對流體域進行研究還不能完全確定導葉數目變化是否對風機固體域產生影響，為此利用ANSYS Workbench 軟件將流場壓力數據加載到動葉片表面，對風機動葉進行了單向流固弱耦合，來研究導葉數目變動后動葉等效應力、總變形及振動的變化。

（1）在風機消聲器出口處安裝不銹鋼防護網，同時加強消聲器的加固，防止消聲器脫落，損壞葉片。

（2）聯軸器位置不好。對策：重新檢查風機與電機的同心度。

（3）葉片漂移。由于必須保證滑塊與調節環之間的間隙，否則會卡住，因此在風機運行過程中，葉片滑塊不可避免地會與調節環產生摩擦和沖擊，間隙會變大。如果不及時檢查和更換，會造成嚴重的葉片漂移。如下圖所示，滑塊磨損嚴重，單邊偏差為10 mm。此外，松動的夾緊螺栓也會導致刀片漂移。葉片漂移后，由于氣流的擾動，會引起風機振動，并發出異常響聲。對策：在每次計劃檢修中，必須檢查滑塊的更換情況，檢查調整環是否嚴重磨損，檢查軸流風機各葉片角度是否一致，夾緊夾緊螺栓，并在葉片軸承上加潤滑脂。

（4）軸流風機襯套磨損。襯套安裝在風機輪轂上，與液壓缸主軸配合。間隙控制在0.10 mm以內。襯套磨損后間隙變大，導致液壓缸主軸與轉子中心不一致，并產生異常響聲和振動。對策：在每一次計劃檢修中，都要檢查和更換襯套。_軸承損壞。對策：必須檢查1到2個大修周期才能更換軸承。汽包廠生產的動葉可調軸流風機的液壓缸是故障率高的部件。故障類型主要有以下幾種：1.液壓缸小軸承損壞。液壓缸小軸承損壞是液壓缸常見的主要故障。故障現象是風機運行時葉片突然關閉。2009年1月9日2號機組負荷500MW時，爐膛負壓突然波動，檢查2A風機不工作，調整風機葉片開度，電機電流、風壓不變，立即減負荷，增加2b風機葉片開度，調整鍋爐正常運行。停機風扇2A修理處理，更換液壓缸后正常。損壞的液壓缸解體，發現滑閥組件小軸承嚴重損壞，滾珠、保持架解體。經分析，液壓缸與輪轂中心的偏差，使軸承承受附加載荷，并使軸承在長期運行中受到磨損和疲勞損傷。