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山東冠熙環保設備有限公司主營：軸流風機,耐高溫高濕風機,烘干設備用風機,離心風機,除塵風機

排風機葉片斷裂的主要原因是葉片兩側受力不平衡。在解決這一問題的過程中，首先要提高風機葉片的質量。在葉片設計和制造過程中，必須非常仔細地選擇原材料，選用耐腐蝕性和耐壓性強的原材料。為解決風機葉片斷裂問題，應盡量避免失速或喘振。由于軸流風機長期處于失速狀態，容易引起葉片斷裂，也會對主要設備部件造成不同程度的損壞。解決軸承溫度高的問題主要有三種策略：一是合理使用潤滑油和潤滑劑，降低軸承溫度。每臺排風機所需的潤滑油和潤滑劑的數量是不同的，所以在使用過程中必須根據實際情況加以利用。潤滑油不能用得太少或太多，否則會導致軸承溫度過高。二是加強引風機的冷卻。有效的方法是在軸承兩側安裝壓縮空氣冷卻裝置。如果溫度較低，需要關閉壓縮空氣裝置，這樣可以節省一些資源。但當溫度升高時，必須打開壓縮空氣裝置進行冷卻。第三，軸承箱內缸與排風機軸承外套之間的間隙應適當留出。這就要求設計過程中必須進行非常嚴格的測量，并進行的計算，以使兩者之間的間隙合適，不會影響軸承的運行。

液壓缸輸入軸彈簧斷裂。2012年11月24日，2號機組引風機2b電流突然下降50A，負荷立即由450MW手動調節降低。重新調整后，兩臺引風機的就地機械指示基本相同，但DCS引風機2b開度比2a開度大13%，風機停運后，風機上蓋和全行程運行動葉無異常，故液壓缸為N。損壞了。液壓缸輸入軸的夾緊螺釘沒有松動，但發現液壓缸輸入軸的兩個彈簧斷裂。更換液壓缸所有輸入軸彈簧，將原排風機4片增加到8片。重新調試開關位置，并入系統后正常。原因是廠家設計的彈簧強度不夠。4.5風機失速或喘振（1）風機消聲器堵塞。2012年送風機1a發生多次喘振，經測量風機消聲器出口風壓至-3kpa，判斷消聲器堵塞。停風機1a檢查風機入口消聲器，發現多孔板鉚釘脫落，導致吸水棉從堵塞的通道中流出，使風機落入喘振區。取出消聲器中的吸水棉后，運行正常。另外，針對一次風機1B多次失速，經檢查，風機入口消聲器多孔板鉚釘松動，減小了通道面積，使一次風機落入失速區，通過加強消聲器消除了失速故障。

排風機采用角鋼加固消聲器的多孔板保護板，防止因鉚釘從多孔板上脫落而導致吸音棉跑出堵塞通道。（2）空氣預熱器傳熱元件堵塞。2012年1月，1B一次風機多次出現喘振。檢查排風機空氣預熱器1B傳熱元件嚴重堵塞后，一次風機出口堵塞。通過更換空氣預熱器1B段傳熱元件嚴重堵塞，消除了喘振故障。對策：控制空氣預熱器出口排煙溫度不低于制造廠規定的較低溫度，防止低溫腐蝕和運行空氣預熱器冷端部件堵塞。通過定期維護，及時檢查和更換風扇滑塊和襯套等易損件，檢查葉柄裝置，潤滑葉柄軸承，旋轉維護液壓缸，清洗油站和更換潤滑油，清洗油冷卻器，調整適當的供油壓力。做好風機進口消聲器的檢修工作，提高檢修技術水平，確保風機聯軸節和電機聯軸節的中心安全。液壓缸的安裝精度和安裝精度可大大降低動葉可調軸流風機的故障率。

通過對排風機設計參數和S2設計參數的多次迭代，得到了一個接近設計要求的初步三維設計方案。從表2可以看出，初步設計方案的氣動參數與一維設計結果吻合較好。風機設計過程中一維參數的設計精度足以支持設計工作的進一步發展。表2顯示了一維設計結果和初步設計的平均質量參數。由表2可以看出，單級風機平均半徑處的負荷系數約為1.0，甚至高于普通航空發動機壓氣機的負荷系數。同時，單級風機的反應性略大于0.5，平均負荷分布在靜、動葉片上，使排風機葉片展開中部的彎曲角度達到40度以上，擴壓系數達到0.5以上。從出版的文獻中不難找到。考慮到軸流風機制造成本的限制，擴壓系數接近0.6，基本達到了無主動流量控制技術的亞音速軸流風機的設計極限。然而，在排風機設計結果與設計目標的壓力比與效率之間仍存在一定的差距，需要進一步的詳細設計來彌補。由于本文設計的單級風機的負荷比設計中采用的經驗公式高，因此有必要對每排葉片的稠度和展弦比進行調整。初步設計方案如圖所示。6和7，以及表3所示的氣動性能，其中載荷系數由葉尖的切線速度定義。