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山東冠熙環(huán)保設(shè)備有限公司主營：軸流風機,耐高溫高濕風機,烘干設(shè)備用風機,離心風機,除塵風機

加載氣動力、離心力后計算得到軸流風機導(dǎo)葉數(shù)目變化后動葉的應(yīng)力基本沒有影響，動葉吸力面的近葉頂部位等值線沿葉高方向近似呈倒S 分布且應(yīng)力較小; 葉根部分布應(yīng)力較為復(fù)雜，較大值位于葉根中部與輪轂接觸位置，此處是由于承受較大的徑向離心力、垂直于軸流風機葉片表面的氣動力和扭曲的葉型結(jié)構(gòu)共同作用造成; 級等效應(yīng)力稍微高于第二級等效應(yīng)力，這是由于離心力沿徑向，而氣動力垂直于葉片表面，氣動力的作用效果抑制離心力作用效果造成的，但氣動力作用效果影響較小; 總變形近似沿對角線方向由小到大發(fā)生變化，軸流風機葉根處變形基本為零，較大值變形位于葉頂后緣。由此可知導(dǎo)葉數(shù)目變化后，對葉片總變形基本沒有影響。

軸流風機在靜應(yīng)力強度分析中，通常選取材料的屈服極限作為極限應(yīng)力，基于第四強度理論對葉片進行強度校核。塑性材料的許用應(yīng)力［σ］= σs /ns，其中σs是材料的屈服極限，ns為材料的安全系數(shù)，一般對于彈性結(jié)構(gòu)材料加載靜力載荷的情況下，ns = 1. 5 ～ 2。葉片材料為ZL101，其屈服強度σs = 180 MPa，ns = 2，計算葉片的許用應(yīng)力為90 MPa，而葉片較大等效應(yīng)力的峰值為21. 3 MPa，遠小于葉片許用應(yīng)力，因此改型后方案三強度仍滿足要求。在葉片剛度方面，前面分析知，氣動力作用效果對離心力效果有抑制作用，方案三全壓相對于原風機有所增大，較大變形有所降低。

溫升=較高軸承溫度-進油溫度引起軸流風機軸承溫度高的主要原因如下：

（1）進油量太小。對策是將潤滑油供給的進油口和油壓調(diào)整到0.3-0.4兆帕左右。

（2）進油溫度高。對策：拆除油站配套的溫控閥，通過手動閥直接調(diào)節(jié)冷卻器的進油量和旁路流量（一般情況下，冷卻器旁路閥完全關(guān)閉，所有潤滑油進入冷卻器冷卻）。檢查并清潔冷卻器，降低機油溫度，必要時增加冷卻器的傳熱面積。例如，我公司三臺一次風機每年夏季的軸承溫度都在80度以上。主要原因是冷卻器換熱面積不夠，軸承進油溫度高。之后針對原冷卻器設(shè)計容量過小的問題，增加了一臺冷卻器，解決了一次風機夏季軸承溫度過高的問題。

風機振動大的主要原因如下：軸流風機風扇葉片嚴重損壞。如果2011年2月發(fā)現(xiàn)一次風機2A振動過大，計劃4月回廠進行C級大修。結(jié)果在修復(fù)和打開蓋子后，發(fā)現(xiàn)和第二刀片被異物嚴重損傷。除了48個刀片中的4個外，其余44個刀片已損壞。原因是風機進口消聲器等鐵件長期運行，導(dǎo)致振動脫落，損壞葉片。由于制造廠在機組檢修過程中不能立即提供備件，故對葉片損壞部件進行了修復(fù)，著色檢查未發(fā)現(xiàn)根部裂紋。直到6月葉片供應(yīng)時，半側(cè)風機組才停止運行，更換了軸流風機葉片。更換葉片后風扇振動正常。

從軸流風機不同位置和X、Y、Z三個方向的周向振動來看，風機下部固定在底座上，比其他三個周向位置振動小。風機頂部水平振動為嚴重，主要為1159.86赫茲和1351.40赫茲、1828.22赫茲等高頻振動。總體而言，軸流風機振動主要是兩級葉輪葉片通過頻率與1159.86赫茲之和引起的，其次是高頻氣動力引起的振動和風機基頻的倍頻。風機振動主要為1351.40赫茲、1640.75赫茲、189.91赫茲和238.82赫茲。風扇基頻的第四個頻率189.91赫茲與風扇罩的第五階固有頻率193.70赫茲相似。可能發(fā)生共振。應(yīng)通過優(yōu)化風機結(jié)構(gòu)來避免共振，以避免風機的基頻和倍頻。

1）對軸流風機機殼前六階固有頻率進行模態(tài)試驗。風扇基頻的第四個頻率與外殼的第五個固有頻率相似。應(yīng)通過優(yōu)化風機結(jié)構(gòu)來避免共振。

2）風機進出口振動較小，振動頻率主要為風機基頻及其倍頻。兩級葉輪和電機振動較大，主要是由流場氣動力引起的高頻寬帶振動引起的。

3）由于風機下部固定在底座上，產(chǎn)生的振動小于周向位置。風機頂部的水平振動為嚴重。可以考慮在頂部安裝一個減震器以減少振動。