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山東冠熙環保設備有限公司主營：軸流風機,耐高溫高濕風機,烘干設備用風機,離心風機,除塵風機

鼓風機噪聲治理結果

采取噪聲治理措施前后，大風量軸流風機進風口處噪聲值對比結果如圖5 所示。由圖5 可知，治理前后進風口處噪聲值在各倍頻程處有相似的升降趨勢。并且，噪聲在63Hz 和125Hz 處均有明顯峰值。治理后進風口處的噪聲值有明顯降低。在63Hz 處降噪量約30dB,通過治理前后噪聲的A計權測量值對比，治理后鼓風機進風口噪聲降噪量為27dB(A)。

山東冠熙風機所采用的鼓風機彎頭加折板式消聲器的組合消聲結構，針對該項目中大風量軸流風機的噪聲消聲量能夠達到27dB(A)，并且對低頻噪聲具有較好的消聲效果。彎頭加折板式消聲器的組合消聲結構，不僅能夠有效的改變氣流流通方向，增加通道長度，提高空氣動力性噪聲的消聲量，而且節約空間，組合形式靈活，具有廣泛的應用前景。

鼓風機在同一轉速下，由于動葉安裝角的變化，因此其工作范圍是一組特性曲線。由于風機內部流動是復雜的三維黏性流，完全采用實驗方法或三維商業軟件求解其全工況下的性能費時費力且成本較高; 同時在風機工況改變，需要調整其轉速和動葉角度使其滿足風壓和效率的要求，因此，快速準確預測出軸流風機在安裝角變化時的氣動性能夠提高縮短設計周期和風機運行效率，具有極為重要的工程應用價值。

鼓風機振動也是電廠軸流風機運行中的常見故障。當風機振動達到一定水平時，會導致葉片和軸承不同程度的損壞，或螺釘松動。如果風機振動嚴重，也會影響風機的安全使用。風機振動主要由葉片非工作面振動引起。這種振動在鍋爐引風機中經常發生。造成這種現象的主要原因是，當進入葉片時，氣流和葉片的工作面有一定的角度。當角度超過某一臨界值時，非工作面就會出現氣流漩渦。此時，氣流攜帶的灰塵將緩慢積聚在非工作面上。而鼓風機葉片的形狀是翼型，這種類型的葉片容易積灰，當積灰量達到一定量時，在離心力的作用下，大部分的灰塵會被甩出葉輪。而由于粉塵是被動拋出的，其它地方的拋出時間不同，數量不均勻，會導致整個葉輪的質量都是粉塵，破壞了原有的質量平衡，使機組的振動增大。

在解決鼓風機旋轉失速和喘振的過程中，應采取以下四種措施。首先，要讓有關人員了解和掌握軸流風機的特點，并根據實際情況啟動和停止運行。在軸流風機運行階段，應采取措施避免出現喘振區和失速運行。二是對空氣預熱器密封裝置進行了有效的改進。大量的調查研究表明，用搪瓷代替空氣預熱器的低溫受熱面，可以有效地改善其腐蝕性，同時也可以排放粉塵，減少漏風。因此，在改進空氣預熱器密封裝置的過程中，可以用搪瓷代替空氣預熱器內的低溫受熱面。三是改善鼓風機葉片形狀。制造時應使用更多的耐腐蝕材料。第四，在軸流風機運行過程中，必須定期進行維護和試驗，這樣可以大大避免軸流風機的一些重大事故，也可以在發生一些小事故時及時修理和搶修。

通過對鼓風機設計參數和S2設計參數的多次迭代，得到了一個接近設計要求的初步三維設計方案。從表2可以看出，初步設計方案的氣動參數與一維設計結果吻合較好。風機設計過程中一維參數的設計精度足以支持設計工作的進一步發展。表2顯示了一維設計結果和初步設計的平均質量參數。由表2可以看出，單級風機平均半徑處的負荷系數約為1.0，甚至高于普通航空發動機壓氣機的負荷系數。同時，單級風機的反應性略大于0.5，平均負荷分布在靜、動葉片上，使鼓風機葉片展開中部的彎曲角度達到40度以上，擴壓系數達到0.5以上。從出版的文獻中不難找到?？紤]到軸流風機制造成本的限制，擴壓系數接近0.6，基本達到了無主動流量控制技術的亞音速軸流風機的設計極限。然而，在鼓風機設計結果與設計目標的壓力比與效率之間仍存在一定的差距，需要進一步的詳細設計來彌補。由于本文設計的單級風機的負荷比設計中采用的經驗公式高，因此有必要對每排葉片的稠度和展弦比進行調整。初步設計方案如圖所示。6和7，以及表3所示的氣動性能，其中載荷系數由葉尖的切線速度定義。