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山東冠熙環保設備有限公司主營：軸流風機,耐高溫高濕風機,烘干設備用風機,離心風機,除塵風機

根據軸流風機優化后的參數，可以得到在設計轉速下動葉和靜葉的損失系數以及落后角隨沖角的變化趨勢，可以看出，損失系數和落后角隨沖角的變化基本符合風機的流動特性。

軸流風機采用優化后的損失和落后角模型，對該風機的5 條特性線進行數值模擬，結果如圖5 所示。從圖中可以看出，修正后的一維計算結果與實驗結果之間的較大誤差不到2%。

( 1) 對某單級動葉可調軸流風機，本模型的數值計算結果已經與實驗的計算結果進行了對比，證明了經過優化后的模型能夠正確模擬得到該風機的氣動性能，體現了其可靠性和準確性，因此，只要能給定準確的設計點和某一轉速下的非設計工況點，經過優化后，本模型就能準確預測得到其它安裝角下的氣動性能。

( 2) 根據優化后的損失和落后角模型能夠較為合理地得到轉子和靜子的損失隨著葉片負荷的變化情況。導葉數目對軸流風機的性能、葉片靜力結構及振動等均有一定影響。

針對某660MW 機組配套的兩級動葉可調軸流一次風機，借助Fluent 進行流體數值模擬，研究導葉數目改變對風機性能的影響，并選出較優方案三。軸流風機利用Workbench 軟件進行流固耦合計算得出對葉片靜力結構及振動的影響。研究表明: 導葉數目減少方案風機性能明顯優于導葉數目增加的方案，其中方案三為改型性能較佳的方案，改型后的方案其軸功率有所增大、耗電量有所增加; 方案三的葉片應力、總變形和振動與原風機基本一致，可以得出離心力對葉片靜力結構和振動起決定性作用，氣動力影響較小的結論; 方案三葉片的工作轉速遠低于一階臨界轉速，軸流風機葉片的較大應力小于許用應力，均滿足設計使用要求。

從軸流風機不同位置和X、Y、Z三個方向的周向振動來看，風機下部固定在底座上，比其他三個周向位置振動小。風機頂部水平振動為嚴重，主要為1159.86赫茲和1351.40赫茲、1828.22赫茲等高頻振動。總體而言，軸流風機振動主要是兩級葉輪葉片通過頻率與1159.86赫茲之和引起的，其次是高頻氣動力引起的振動和風機基頻的倍頻。風機振動主要為1351.40赫茲、1640.75赫茲、189.91赫茲和238.82赫茲。風扇基頻的第四個頻率189.91赫茲與風扇罩的第五階固有頻率193.70赫茲相似。可能發生共振。應通過優化風機結構來避免共振，以避免風機的基頻和倍頻。

1）對軸流風機機殼前六階固有頻率進行模態試驗。風扇基頻的第四個頻率與外殼的第五個固有頻率相似。應通過優化風機結構來避免共振。

2）風機進出口振動較小，振動頻率主要為風機基頻及其倍頻。兩級葉輪和電機振動較大，主要是由流場氣動力引起的高頻寬帶振動引起的。

3）由于風機下部固定在底座上，產生的振動小于周向位置。風機頂部的水平振動為嚴重。可以考慮在頂部安裝一個減震器以減少振動。

根據以往對軸流風機亞音速定子葉片的研究，前緣彎曲用于匹配迎角[20]，根部彎曲高度為20%，端部彎曲角度為20，頂部彎曲高度為30%，端部彎曲角度為40，如圖18左側所示。彎曲高度和彎曲角度的選擇是基于流入流的流動角度條件：如圖5中藍色箭頭所示，定子葉片的流入角度受上游動葉片的影響，靠近端壁有兩個不符合主流分布趨勢的區域，而彎曲高度末端彎板的T應覆蓋與流動角度匹配的區域；末端彎板角度的選擇基于區域和主流流動角度之間的差異。

根據前面的研究，軸流風機前緣彎曲的定子葉片可以有效地消除流入攻角，但葉片的局部端部彎曲會導致葉片局部反向彎曲的形狀效應。在保證端部攻角減小的同時，定子葉片端部的阻塞量增大，損失增大。在端部彎曲建模的基礎上，適當疊加葉片正彎曲建模，可以減小端部攻角，保證定子葉片和級間的有效流動。通過實驗設計的方法，得到了合適的前彎參數：軸流風機彎曲高度60%，輪轂彎曲角度40，翼緣彎曲角度20，基本符合以往研究得出的彎曲葉片設計參數選擇規則。不同葉柵的吸力面徑向壓力梯度和出口段邊界層邊界的徑向壓力梯度可以很好地進行比較。在帶端彎和正彎葉片的三維復合葉片表面，存在兩個明顯的徑向壓力梯度增大區域，形成從端彎到流道中徑的徑向力，引導軸流風機葉片表面邊界層的徑向重排。從出口段附面層的邊界形狀可以看出，復合三維葉片試圖使葉片的徑向附面層均勻化，消除了葉片角部區域的低能流體積聚，對提高葉片邊緣起到了明顯的作用。