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山東冠熙環保設備有限公司主營：軸流風機,耐高溫高濕風機,烘干設備用風機,離心風機,除塵風機

鼓風機噪聲治理結果

采取噪聲治理措施前后，大風量軸流風機進風口處噪聲值對比結果如圖5 所示。由圖5 可知，治理前后進風口處噪聲值在各倍頻程處有相似的升降趨勢。并且，噪聲在63Hz 和125Hz 處均有明顯峰值。治理后進風口處的噪聲值有明顯降低。在63Hz 處降噪量約30dB,通過治理前后噪聲的A計權測量值對比，治理后鼓風機進風口噪聲降噪量為27dB(A)。

山東冠熙風機所采用的鼓風機彎頭加折板式消聲器的組合消聲結構，針對該項目中大風量軸流風機的噪聲消聲量能夠達到27dB(A)，并且對低頻噪聲具有較好的消聲效果。彎頭加折板式消聲器的組合消聲結構，不僅能夠有效的改變氣流流通方向，增加通道長度，提高空氣動力性噪聲的消聲量，而且節約空間，組合形式靈活，具有廣泛的應用前景。

鼓風機在同一轉速下，由于動葉安裝角的變化，因此其工作范圍是一組特性曲線。由于風機內部流動是復雜的三維黏性流，完全采用實驗方法或三維商業軟件求解其全工況下的性能費時費力且成本較高; 同時在風機工況改變，需要調整其轉速和動葉角度使其滿足風壓和效率的要求，因此，快速準確預測出軸流風機在安裝角變化時的氣動性能夠提高縮短設計周期和風機運行效率，具有極為重要的工程應用價值。

鼓風機葉片角度不可調的一級和二級葉輪的安裝角度分別為46和30。針對礦井巷道掘進中不同掘進深度所需的風量和壓力的差異，避免了過大的風量和壓力對淺層掘進深度井下人員正常工作的影響，設計了兩級葉片角度可調的葉輪結構。在不同開采深度下，調整兩級葉片的角度，使之匹配，既滿足了風量和壓力的要求，又節省了大量的電力。資源，減少風機結構損失。鼓風機葉片角度可調的葉輪調節機構采用機械傳動。每片葉片的下端是葉柄。葉片臂安裝在葉柄上。外部動力驅動刀臂通過錐齒輪和平移盤旋轉，以調整刀片角度。兩級葉輪除了葉片數不相等外，參數相同。為了減少后期試驗結果的數量，使二級葉輪的旋轉方向比一級葉輪加速氣流方向承受的負荷更大，本文選取了兩級葉輪結構的二級葉輪作為研究對象。根據兩個葉輪的結構尺寸，建立了實體模型，因為模態結果應反映葉輪本身的振動特性。建模時，模型的形狀和大小應盡可能與實際相符。同時，為了突出鼓風機葉片角度調節機構對葉輪整體振動特性的影響，省略了對葉輪結構影響不大的倒棱、螺栓等工藝結構。

通過對鼓風機設計參數和S2設計參數的多次迭代，得到了一個接近設計要求的初步三維設計方案。從表2可以看出，初步設計方案的氣動參數與一維設計結果吻合較好。風機設計過程中一維參數的設計精度足以支持設計工作的進一步發展。表2顯示了一維設計結果和初步設計的平均質量參數。由表2可以看出，單級風機平均半徑處的負荷系數約為1.0，甚至高于普通航空發動機壓氣機的負荷系數。同時，單級風機的反應性略大于0.5，平均負荷分布在靜、動葉片上，使鼓風機葉片展開中部的彎曲角度達到40度以上，擴壓系數達到0.5以上。從出版的文獻中不難找到。考慮到軸流風機制造成本的限制，擴壓系數接近0.6，基本達到了無主動流量控制技術的亞音速軸流風機的設計極限。然而，在鼓風機設計結果與設計目標的壓力比與效率之間仍存在一定的差距，需要進一步的詳細設計來彌補。由于本文設計的單級風機的負荷比設計中采用的經驗公式高，因此有必要對每排葉片的稠度和展弦比進行調整。初步設計方案如圖所示。6和7，以及表3所示的氣動性能，其中載荷系數由葉尖的切線速度定義。