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山東冠熙環保設備有限公司主營：軸流風機,耐高溫高濕風機,烘干設備用風機,離心風機,除塵風機

針對某鼓風機的振動故障，對其故障特征和原因進行描述；通過現場測試、分析，闡明了引起振動故障的原因；通過現場對振動故障原因進行檢查，并對故障進行處理，終經過現場動平衡的方法，將該風機的振動降至優良水平，保證發電設備的安全穩定運行。

隨著機組容量的增加，引風機作為火力發電廠的重要輔機設備，其鼓風機運行性能直接影響著機組的安全穩定與經濟性運行。近年來，雙級動葉可調軸流式引風機具備著流量調節范圍寬、運行、率運行范圍寬、調峰能力優等特點，在大容量火力發電機組上得到廣泛的應用。本文針對某超臨界600 MW 鍋爐引風機振動故障原因進行分析處理，為其他火力發電廠出現類似問題提供參考。

鼓風機主要由進汽室、集流器、雙級動葉、導葉、擴壓管、動葉調節機構等部件構成。雙級葉輪布置在軸承箱兩端，引風機轉子和電動機轉子之間由一根空心長軸連接，在電動機轉子及引風機轉子側分別由一個膜片式聯軸器與空心長軸連接。電動機分別由兩個支持軸承和一個推力軸承支撐，雙級軸流引風機的支撐方式為：兩個支撐轉子的滑動軸承，兩個支撐輪轂的滾珠軸承和兩個平衡軸向推力的角接觸球軸承。

液壓缸輸入軸彈簧斷裂。2012年11月24日，2號機組引風機2b電流突然下降50A，負荷立即由450MW手動調節降低。重新調整后，兩臺引風機的就地機械指示基本相同，但DCS引風機2b開度比2a開度大13%，風機停運后，風機上蓋和全行程運行動葉無異常，故液壓缸為N。損壞了。液壓缸輸入軸的夾緊螺釘沒有松動，但發現液壓缸輸入軸的兩個彈簧斷裂。更換液壓缸所有輸入軸彈簧，將原鼓風機4片增加到8片。重新調試開關位置，并入系統后正常。原因是廠家設計的彈簧強度不夠。4.5風機失速或喘振（1）風機消聲器堵塞。2012年送風機1a發生多次喘振，經測量風機消聲器出口風壓至-3kpa，判斷消聲器堵塞。停風機1a檢查風機入口消聲器，發現多孔板鉚釘脫落，導致吸水棉從堵塞的通道中流出，使風機落入喘振區。取出消聲器中的吸水棉后，運行正常。另外，針對一次風機1B多次失速，經檢查，風機入口消聲器多孔板鉚釘松動，減小了通道面積，使一次風機落入失速區，通過加強消聲器消除了失速故障。

鼓風機采用角鋼加固消聲器的多孔板保護板，防止因鉚釘從多孔板上脫落而導致吸音棉跑出堵塞通道。（2）空氣預熱器傳熱元件堵塞。2012年1月，1B一次風機多次出現喘振。檢查鼓風機空氣預熱器1B傳熱元件嚴重堵塞后，一次風機出口堵塞。通過更換空氣預熱器1B段傳熱元件嚴重堵塞，消除了喘振故障。對策：控制空氣預熱器出口排煙溫度不低于制造廠規定的較低溫度，防止低溫腐蝕和運行空氣預熱器冷端部件堵塞。通過定期維護，及時檢查和更換風扇滑塊和襯套等易損件，檢查葉柄裝置，潤滑葉柄軸承，旋轉維護液壓缸，清洗油站和更換潤滑油，清洗油冷卻器，調整適當的供油壓力。做好風機進口消聲器的檢修工作，提高檢修技術水平，確保風機聯軸節和電機聯軸節的中心安全。液壓缸的安裝精度和安裝精度可大大降低動葉可調軸流風機的故障率。

根據以往對鼓風機亞音速定子葉片的研究，前緣彎曲用于匹配迎角[20]，根部彎曲高度為20%，端部彎曲角度為20，頂部彎曲高度為30%，端部彎曲角度為40，如圖18左側所示。彎曲高度和彎曲角度的選擇是基于流入流的流動角度條件：如圖5中藍色箭頭所示，定子葉片的流入角度受上游動葉片的影響，靠近端壁有兩個不符合主流分布趨勢的區域，而彎曲高度末端彎板的T應覆蓋與流動角度匹配的區域；末端彎板角度的選擇基于區域和主流流動角度之間的差異。

根據前面的研究，鼓風機前緣彎曲的定子葉片可以有效地消除流入攻角，但葉片的局部端部彎曲會導致葉片局部反向彎曲的形狀效應。在保證端部攻角減小的同時，定子葉片端部的阻塞量增大，損失增大。在端部彎曲建模的基礎上，適當疊加葉片正彎曲建模，可以減小端部攻角，保證定子葉片和級間的有效流動。通過實驗設計的方法，得到了合適的前彎參數：鼓風機彎曲高度60%，輪轂彎曲角度40，翼緣彎曲角度20，基本符合以往研究得出的彎曲葉片設計參數選擇規則。不同葉柵的吸力面徑向壓力梯度和出口段邊界層邊界的徑向壓力梯度可以很好地進行比較。在帶端彎和正彎葉片的三維復合葉片表面，存在兩個明顯的徑向壓力梯度增大區域，形成從端彎到流道中徑的徑向力，引導鼓風機葉片表面邊界層的徑向重排。從出口段附面層的邊界形狀可以看出，復合三維葉片試圖使葉片的徑向附面層均勻化，消除了葉片角部區域的低能流體積聚，對提高葉片邊緣起到了明顯的作用。