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鑒于地埋鋼套鋼管外套與支架限制工作管側向位移的局限性,建議直埋優選此種形式,因其不存在徑向位移,且補償管段長度基本不受影響。

②布置方式:補償器組合兩側鋼套鋼支架內滾動支架盡可能距旋轉臂近一些,蒸汽流向的前端設置疏水器,該側支架距外套管端長度L>單側伸縮長度△+800mm,另一側支架距外套管端長度L>單側伸縮長度△+300mm。既起到支撐作用,同  又做為導向支架,增加自由管系運動  的穩定性。兩支架間不設支柱,但選用熱壓彎頭,并加高一 壓力等 。

③使用該組合進行直埋管設計  ,建議采用半地上形式,如采用 地下方式,由于旋轉臂向下,一方面,相當于管系 的沉淀池,易沉積吹掃不凈雜物、停運腐蝕物和凝水,對補償器正常運轉造成④補償裝置設置及與鋼套鋼外套管銜接。補償裝置因外形  ,并考慮與外套管連接防水問題,一般我們采用半地下鋼水箱形式,以焊接方式連接,地上采用類似于小型變電箱變的封閉形式。水箱外側采用玻璃鋼防腐。安裝  采用井點低位排水、整體預制(地下、地上兩件套)下裝模式,安裝后與外套連接并局部防腐。

(2)“∏型組合”:

①管系布置:加長 間旋轉臂L 長度(一般要求L >2.5Lmin ,Lmin 為架空許用 小長度),小口徑管道在旋轉 軸設置支架,并將兩側鋼套鋼內滾動支架盡量向外移位,兩支架單側展開長度為0.7 的管道水平布置跨距; 口徑管道或L 超過4米的旋轉臂在兩立臂旋轉軸分別設置兩處支架,支架 兩側滾動支架的間距以管線展開長度0.7 的管道水平布置跨距為宜。

目的盡可能減少旋轉角θ,限制Y 值過 ,減少支架對鋼外套產生的附加扭矩。見 一。

②綜合考慮地質可能局部沉降、管道內滾動卡澀、旋轉角θ過 造成離  擺值過 產生  扭矩、內部位移量過 對保溫的破損影響等,尤其是針對該種形式地埋,其  跨距宜不超過架空固定間距

③采用該組合進行直埋管設計  ,可根據需要采用半地上或地下模式,因地下形式,其轉動軸并沒有轉動部件,因而只需在低位合理設置疏水裝置即可,該疏水裝置建議采用啟動疏水和經常疏水并聯形式設置,并合理設置沉淀池和引出疏水管。

④補償裝置設置及與鋼套鋼外套管銜接(同上)。

(3)固定支架及滾動結構①套管內腔部分:  先在管道外包覆20mm耐高溫針刺毯做為滑動層,外包高溫離  玻璃管殼(用包扎帶綁扎,不用管板,考慮包扎穩定性),然后用鋁箔纏繞一道,目的是起到反射層作用并在包扎帶失效后適當穩定保溫結構。鋁箔層與外護管間留有30mm間隔空氣層,在固定支架隔板封閉后形成保溫氣腔(排潮管在正常運行后封閉)。同  保持良好的間隙,以便于加工安裝  穿管便捷。

②外防腐部分:前述保溫結構因需留有間隙而常規減小了保溫結構層,因而外套管除銹后在外部采用聚氨酯噴涂工藝進行增強保溫層 0——20mm,再用玻璃鋼纏繞方式制作外防腐層。該工藝 聚氨酯噴涂層同  起到與外套管緊密結合作用。

(5)主要 點:

①管道補償管段長,地下易損件少,安 性好,補償裝置維修保養方便,另外,通過加強管道焊接工藝,幾乎做到運行零隱患。

②保溫結構完整,不但保溫效果可以得到保障,而且管道因防腐結構處理 好,發生進水造成管道運行失穩的情況也得到有效控制。

③因旋轉補償器的 性,管系對于溫度、壓力變化的適應性 好,管道更加安 可靠。

三、結論和擬進一步研究的問題

通過上述管道與保溫工藝的互相銜接, 有效地使旋轉補償器良好應用于直埋蒸汽管道。從07年、08年陸續施工的主蒸汽管道運行情況看,我們選擇的結構還是很合理的。

擬進一步研究的問題:①因使用旋轉補償器固定支架受力 小,能否采用 好的玻璃鋼夾砂管替代外護鋼管,內滾動無法做需改滑動,其結構形式如何設置,固定支架無法用內固定改用外固定后如何進行工藝調整,相對于鋼套鋼其穩定性和經濟性如何。②如采用混凝土外套管,其結構工藝如何做, 別是外護防水防沉降如何做,相對于鋼套鋼其穩定性和經濟性如何。