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     三、粉末冶金高溫合金耐熱鋼長度，不銹鋼，那是相當的有耐高溫耐酸程度是別的高。這些材質化學成分很達標，而且所含元素種類也是相當豐富。酸白合金等等，那是應有盡有。全部都在！在含C較低的情況下，Cr含量在18%~28%，Ni含量在3%~10%。有些鋼還含有Mo、Cu、Nb、Ti，N等合元素。 ZG03Cr26Ni5Mo3N抗高溫10度ZG03Cr26Ni5Mo3N料盤 耐高溫1300度鑄件供應a用不帶鉆膨脹螺栓安裝支架時，必須先在安裝支架的位置上鉆孔。b鉆出的孔必須與構件表面垂直。孔的直徑與套管外徑相等，深度為套管長度加15mm。鉆好后，將孔內的碎屑清除干凈。c把套管套在螺栓上，套管的開口端朝向螺栓的錐形尾部；再把螺母帶在螺栓上。然后打入已鉆好的孔內，到螺母接觸孔口時，用扳手擰緊螺母。隨著螺母的擰緊，螺栓的錐形尾部就把開口的套管尾部脹開，使螺栓和套管一起緊固在孔內。7當安裝并列管道時，應注意使管道間距排列標準化。6預制加：3.6.1管道切斷：根據圖紙和現場實際測量的管段尺寸，畫出草圖，按草圖計算管道長度下料，在管段上畫出所需的分段尺寸后，使具與管道軸線成直角，將管道垂直切斷，不能使用機械具等。2管道切口的處理：一切管道的切口處必須用銼銼成一平滑平面，除去管道內外卷邊、毛刺等。3管道內的檢查、清掃、配管端的保護。1管道切口在接合前一定要清掃管口內的存物及管口邊內外的鐵屑等。3.2加完畢或配管作業臨時中止時，必須用堵頭將管端封閉好，不能使異物進入管內及管口邊外的絲扣處。3安裝管道前一定要清掃管膛內及管口邊外的絲扣處。4將預制加好的管段配好零件，編號放到適當位置調直，待安裝。道安裝一般包括主干管、支干管、支立管、分支管；集合管、導向管安裝。安裝時，由主管道開始，其它分支可依次進行。1干管安裝：3.7.1.1將預制加好的管道按環核對編號、運到安裝地點，按編號順序散開放置就位。與鐵素體相，塑性、韌性更高，無室溫脆性，耐晶間腐蝕性能和焊接性能均顯著提高，同時還保持有鐵素體不銹鋼的475℃脆性以及導熱系數高，具有超塑性等點。與奧氏體不銹鋼相，屈服強度顯著提高，耐晶間腐蝕、應力腐蝕、腐蝕疲勞及磨蝕等性能顯著改善。溫和常溫下具有奧氏體組織的不銹鋼。鋼中含Cr約18%、Ni8%~10%、C約0.1%時，具有穩定的奧氏體組織。奧氏體鉻鎳不銹鋼包括的18Cr-8Ni鋼和在此基礎上增加Cr、Ni含量并加入Mo、Cu、Si、Nb、Ti等元素發展起來的高Cr-Ni鋼。

    24年，上鋼五廠60tAOD爐和上鋼一廠1tAOD爐的投產使AOD爐裝備水平有了明顯的提高。太鋼是最早采用AOD爐生產不銹鋼的企業，目前AOD爐已累計生產不銹鋼2多萬t，積累了許多經驗。為了進一步擴大生產能力，太鋼對18tAOD爐實施兩次技術改造。經過次改造，AOD爐容由18t擴至40t，生產能力由16萬t提高到40萬t。24年實施第二次改造，爐容進一步擴大至45t，增設頂吹氧槍，縮短了冶煉時間；引進奧鋼聯專家自動化控制系統，提高了冶煉控制精度；降低氨氣消耗，加大了除塵風機的除塵能力，改善了環境質量。1、熱鍛時加熱溫度可達1180攝氏度，低停鍛溫度不小于9攝氏度。2、熱成型可在10—1150攝氏度進行。3、熱處理藝為11—1150攝氏度，加熱后快冷。4、雖可采用通用的焊接藝進行焊接，但是恰當的焊接是弧焊和鎢極氬弧焊。由于904L、254O超級奧氏體不銹鋼具有很強的抗點蝕、縫隙腐蝕、氯離子應力腐蝕和抗晶間腐蝕能力尤其對根離子、氯離子等酸根離子有很好的耐腐蝕，可以使用在極其惡劣的作下，因此超級奧氏體不銹鋼的應用越來越廣泛。主要應用在以下領域1、石油、石設備，如石設備中的波紋管。2、紙漿、造紙漂白設備，如紙漿蒸煮器、漂白設備。）配加熔劑的目的燒結生產過程中配加熔劑的目的主要有三個；一是將高爐冶煉時高爐所配加的一部分或大部分熔劑和高爐中大部分化學應轉移到燒結過程中來進行，從而有利于高爐進一步提高冶煉強度和降低焦；二是堿性熔劑中的CaO和MgO與燒結料中的氧化物及酸性脈石SiOAl2O3等在高溫作用下，生成低熔點的化合物，以改善燒結礦強度、冶金性和還原性；三是加入堿性熔劑，可提高燒結料的成球性和改善料層透氣性，提高燒結礦質量和產量。奧氏體不銹鋼無磁性而且具有高韌性和塑性，但強度較低，不可能通過相變使之強化，僅能通過冷加進行強化，如加入S，Ca，Se，Te等元素，則主要牌號：S31803/S32250,S32750,為鎳基耐蝕合。此外,含鎳大于30％,且含鎳加鐵大于50％的耐蝕合,習慣上稱為鐵－鎳基耐蝕合(見不銹耐酸鋼)。1905年美國生產的Ni-Cu合(Monel合Ni70Cu30)是早的鎳基耐蝕合。1914年美國開始生產Ni-Cr-Mo-Cu型耐蝕合(IlliumR)，19年德國開始生產含Cr約15％、Mo約7％的Ni-Cr-Mo型耐蝕合。
70年代各國生產的耐蝕合牌號已近50種。

變形合金和部分鑄造合金需進行熱處理，包括固溶處理、中間處理和時效處理，以Udmet5合金為例，它的熱處理制度分為四段：固溶處理，1175℃，2小時，空冷；中間處理，1080℃，4小時，空冷；一次時效處理，843℃，24小時，空冷；二次時效處理，760℃，16小時，空冷。以獲得所要求的組織狀態和良好的綜合性能。M23C6碳化物的晶內彌散強化以及B、Zr、Re等對晶界起凈化、強化作用。添加Cr的目的是進一步提高高溫合金抗氧化、抗高溫腐蝕性能。鎳基高溫合金具有良好的綜合性能，目前已被廣泛地用于航天、汽車、通和電子業部門。隨著對鎳基合金潛在性能的發掘，研究人員對其使用性能提出了更高的要求，學者已開拓了針對鎳基合金的新加藝如等溫鍛造、擠壓變形、包套變形等。2鎳基高溫合金的發展歷程鎳基高溫合金在整個高溫合金領域占有殊重要的地位，它的開發和使用始于世紀30年代末期，是在噴氣式飛機的出現對高溫合金的性能提出更高要求的背景下發展起來的。英國于1941年先生產出鎳基合金Nimonic75(Ni-Cr-0.4Ti)，為了提高蠕變強度又添加鋁，研制出Ni-monic80(Ni-Cr-2.5Ti-1.3Al)。美國于40年代中期，蘇聯于40年代后期，于50年代中期也研制出鎳基高溫合金。鎳基高溫合金的發展包括兩個方面：合金成分的改進和生產藝的革新。50年代初，真空熔煉技術的發展為煉制含高鋁和鈦的鎳基合金創造了條件；50年代后期，采用熔模精密鑄造藝，發展出一具有良好高溫強度的鑄造合金；60年代中期發展出性能更好的定向結晶和單晶高溫合金以及粉末冶金高溫合金；為了滿艦船和業燃氣輪機的需要，60年代以來還發展出一批抗熱腐蝕性能較好、組織穩定的高鉻鎳基合金。在從40年代初到70年代末大約40年的時間內，鎳基合金的作溫度從7℃提高到11℃，平均每年提高10℃左右。鎳基高溫合金的發展趨勢如圖1所示。圖1鎳基高溫合金的發展趨勢3鎳基高溫合金的性能研究3.1鎳基高溫合金的力學性能研究世紀70年代，B.H.Kean等做持久實驗時發現，以擠壓16∶1擠壓In-1合金，在1040℃的實驗溫度下得到1330%的延伸率，并認為這與合金中析出的第二相粒子控制晶粒長大有關。粉末高溫合金由于其細晶組織而較易得到超塑性，如In-1、In-713、U-7等鎳基高溫合金可以通過粉末冶金的方法獲得超塑性，其延伸率可以達到10%.利用快速凝固法也可以實現高溫合金晶粒的微細化，從而得到組織超塑性現象。毛雪平等在5~6℃高溫條件下對鎳基合金C276進行了拉伸力學試驗，并分析了溫度對性模量、屈服應力、斷裂強度以及延伸率的影響，發現鎳基合金C276在高溫下具有屈服流變現象和良好的塑性。3.2鎳基高溫合金的氧化行為研究在高溫條件下，抗氧化性靠Al2O3和Cr2O3保護膜提供，因此鎳基合金必須含有這兩種元素之一或兩者都有，尤其是當強度不是合金主要要求時，要別注意合金的抗高溫氧化性能和熱腐蝕性能，高溫合金的氧化性能隨合金元素含量的不同而千差萬別，盡管高溫合金的高溫氧化行為很復雜，但通常仍以氧化動力學和氧化膜的組成變化來表征高溫合金的抗氧化能力。趙越等在研究K447在7~950℃的恒溫氧化行為時發現其氧化動力學符合拋物線規律：在9℃以下為完全抗氧化級，在9~950℃為抗氧化級，而且K447氧化膜分為3層，外層是疏松的Cr2O3和TiO2的混合物，并含有少量的NiO及NiCr2O4尖晶石；中間層是Cr2O3;內氧化物層是Al2O3并含有少量TiN，隨著溫度的升高，表面氧化物的顆粒變大，導致表面層疏松，氧化應加速進行。李維銀等利用靜態增重法研究新型鎳基高溫合金在950℃的氧化行為時發現，氧化動力學也遵循拋物線規律，在氧化過程中發生了內氧化，氧化膜以Cr2O3為主，并且含有(Co，Ni)Cr2O4、Al2O3及TiO2.薛茂全在研究含MoS2鎳基高溫合金在8℃的恒溫氧化行為時發現，氧化1h后，由于在合金表面氧化生成Cr2O3和NiCr2O4保護膜，氧化過程逐步受到；隨著MoS2含量的增加，合金產生的氧化分解和揮發增加，所以MoS2的加入不利于材料的抗氧化性能。3.3鎳基高溫合金的疲勞行為研究在實際應用中，各種零部件在承受著高溫、高應力的作用時，尤其在啟動、加速或減速過程中，快速加熱或冷卻引起的各種瞬間熱應力和機械應力疊加在一起，致使其局部區域發生塑性變形而產生疲勞影響零件壽命，故要研究其高溫疲勞行為。何衛鋒等在研究激光沖擊藝對GH742鎳基高溫合金疲勞性能的影響時發現，激光沖擊強化能延長鎳基高溫合金抗拉疲勞壽命316倍以上，延長振動疲勞壽命214倍，強化后殘余壓應力影響層深度達110mm.郭曉光等在研究鑄造鎳基高溫合金K435室溫旋轉彎曲疲勞行為時發現，在應力R=-1，轉速為50r/min(8313Hz)和實驗室靜態空氣介質環境下，K435合金室溫旋轉彎曲疲勞極限為2MPa，裂紋主要萌生在試樣表面或近表面缺陷處，斷口主要由裂紋萌生區、裂紋穩態擴展區和瞬間斷裂區組成。黃志偉等在研究鑄造鎳基高溫合金M963的高溫低周疲勞行為時發現，由于高溫氧化作用在相同的總應變幅下，M963合金在低應變速率下具有較短的壽命；因為該合金的強度高、延性低，形變以性為主，M963合金具有較低的塑性應變幅和較低的過渡疲勞壽命。于慧臣等在研究一種定向凝固鎳基高溫合金的高溫低周疲勞行為時發現，由于合金在不同溫度范圍內具有不同的微觀變形機制，溫度對合金的變形有明顯影響，在760℃以下合金呈現循環硬化，而在850℃和980℃時則表現為循環軟化。3.4鎳基高溫合金的高溫蠕變行為研究當溫度T≥(0.3~0.5)Tm時，材料在恒定載荷的持續作用下，發生與時間相關的塑性變形。實際上是因為在高溫下原子熱運動加劇，使位錯從障礙中解放出來從而引起蠕變。水麗等在對一種鎳基單晶合金的拉伸蠕變征進行分析時發現，在980~10℃、2~280MPa條件下蠕變曲線均由初始、穩態及加速蠕變階段組成；在拉伸蠕變期間γ′強化相由初始的立方體形態演化為與應力軸垂直的N-型筏形狀；初始階段位錯在基體的八面體滑移系中運動；穩態階段不同柏氏矢量的位錯相遇，發生應形成位錯；蠕變末期，應力集中致使大量位錯在位錯破損處切入筏狀γ′相是合金發生蠕變斷裂的主要原因。李楠等在研究熱處理對一種鎳基單晶高溫合金高溫蠕變性能的影響時發現，尺寸為0.4μm左右、規則排列的立方γ′相具有較好的高溫蠕變性能，而較小的γ′相和較大的γ′相均不利于合金在高溫下的蠕變性能，二次時效處理對提高合金高溫蠕變強度的作用不大，筏形組織的完善程度影響合金高溫下的蠕變性能，二次γ′相不利于提高合金高溫蠕變性能。4鎳基高溫合金的強化研究4.1熱處理熱處理對合金第二相粒子γ′相的形成、形態和穩定性有重要影響，探索合適的熱處理制度對控制和穩定合金的微觀組織、提高合金的高溫性能有著積極的意義。經過長期復研究實，時效強化的實質是從過飽和固溶體中析出許多非常細小的沉淀物顆粒，形成一些體積很小的溶質原子富集區。在時效處理前進行固溶處理時，必須嚴格控制加熱溫度，以便使溶質原子能限度地固溶到固溶體中，同時又不致使合金熔化。在進行時效處理時，必須嚴格控制加熱溫度和保溫時間，才能得到較理想的強化效果；生產中有時采用分段時效，即先在室溫或室溫稍高的溫度下保溫一段時間，然后在更高的溫度下再保溫一段時間。官秀榮等在研究一種新型高溫合金的固溶處理條件與高溫時效時發現，高溫時效4h后效果，因為γ′相的正方度良好，且尺寸較小(150~3nm)，延長時效時間，γ′相長大，繼續延長時間，γ′相邊緣開始鈍化。李維銀等在研究新型鎳基高溫合金長期時效后的組織穩定性及高溫性能時發現，合金在850℃時效40h后，主要析出相為γ′相、MC和微量的M23C6，并沒有長條狀的η相和脆化相σ相析出，合金的組織是穩定的，而且強度原合金有明顯提高。林萬明等在研究高溫時效對高溫鎳基合金沉淀強化的影響時發現，在不同溫度時效處理一定時間后，γ′沉淀強化相呈球形分散在γ基體上，隨時效溫度升高，γ′沉淀相微粒粗化，合金屈服強度降低，拉伸塑性提高；隨著時效時間的延長，合金的屈服強度增大，但當時效時間超過10h后，屈服強度和伸長率開始下降。蔣帥峰等在研究熱處理對K403鎳基高溫合金組織和性能的影響時發現，合金經過1140℃、1180℃不完全固溶處理后，組織為大小2種尺寸的γ′相；經過1210℃完全固溶處理后空冷，均勻析出0.2μm的γ′相，時效后合金的抗拉強度和硬度得到提高；經1190℃，4h，AC+940℃，16h，AC處理后，合金獲得的抗拉強度和硬度；經1190℃，4h，AC+980℃，16h，AC處理后，γ′相長大到0.6μm，導致合金硬度相對下降。4.2表面處理由于鎳基高溫合金成分分復雜，含有鉻、鋁等活潑元素，高溫合金零件表面在氧化或熱腐蝕環境中表現為表面化學不穩定，同時經機械加而制成的零件表面下加硬化或殘余應力等表面缺陷，這對高溫合金零件的化學性能和力學性能都帶來分不利的影響。為了消除這些影響，常采用表面防護、噴丸處理、表面晶粒細化以及表面改性等措施。噴丸強化是業上常用的提高疲勞性能的表面改性藝技術。高玉魁等發現噴丸強化可以延長DD6單晶高溫合金在高溫下的疲勞壽命，而且隨著溫度升高，疲勞壽命增益系數下降。在實際應用中發現噴丸處理對材料強化效果不佳，對合金疲勞性能改善甚微，現急需一種效果更好的強化方法來取代噴丸，隨著高能脈沖激光器制造水平的提高而發展起來的激光沖擊強化技術無疑是一種理想的替代方式，通過強激光誘導的沖擊波在金屬表層引入殘余壓應力，從而疲勞裂紋的萌生和發展，是一種新型的金屬表面強化技術。汪誠等在研究激光沖擊對鎳基合金疲勞行為的影響時發現，激光沖擊處理產生的強化效應能大大降低裂紋擴展速率，延緩了疲勞裂紋的萌生，了裂紋的擴展，在某些強化區還能明顯提高應力強度因子門檻值，使材料的疲勞性能得到明顯改善，另外激光沖擊強化可使材料內部晶粒細化，能延長材料的疲勞壽命1.5~4倍。4.3合金元素鎳基高溫合金能溶解較多的合金元素，如Cr、W、Mo、Co、Si、Fe、Al、Ti、B、Nb、Ta、Hf等。這些合金元素加入到基體中可以產生合金強化效應，影響鎳基高溫合金的性能，改善合金的組織。4.3.1RE在鎳基合金中添加微量稀土元素，能提高合金的熱加性能和抗氧化性能。周永等在研究稀土對鎳基高溫合金性能影響的電子理論中發現，稀土與雜質硫相互吸引，其結果是分散和固定部分雜質，可以改善合金高溫性能。4.3.2C最近的研究發現，加入碳可以凈化合金液，改善合金的抗腐蝕性能，并且可以減少再結晶的幾率，碳的微量加入還有利于降低合金縮孔含量。劉麗榮等在研究碳對一種單晶鎳基高溫合金鑄態組織的影響時發現，隨著碳含量的增加，合金的初熔溫度逐漸降低，共晶數量和尺寸減小，碳化物數量逐漸增多，碳化物的形態從斑點狀變為斑點狀和骨架狀相結合的狀結構，一次枝晶間距變化較大，而二次枝晶間距變化不大，W和Al元素的偏析降低，Ta和Mo元素的偏析增大。薛茂全在研究石墨含量對鎳基高溫合金在9℃氧化行為的影響時發現，石墨含量較低(0%、3%)時，鎳基合金氧化動力學符合拋物線規律，表面氧化膜無剝落；當石墨含量為0%時，合金氧化膜由Cr2O3和NiCr2O4組成；當石墨含量為3%時，合金氧化膜由Cr2O3組成；當石墨含量增加到6%時，大量石墨的氧化分解導致合金初始氧化嚴重，石墨分解后的孔洞加速氧化應過程。4.3.3Cr為了保持合金的組織穩定性，第二、三代單晶高溫合金在提高難熔金屬元素的同時不得不降低元素Cr的含量，Cr含量的持續降低會損害合金的抗氧化、抗腐蝕性能，在第四代鎳基單晶高溫合金中，引入新的合金元素Ru，能夠提高鎳基高溫合金的液相線溫度，提高合金的高溫蠕變性能和組織穩定性，與第三代單晶高溫合金相似，第四代單晶高溫合金中Cr的質量分數仍然較低，為2%~4%.目前對高Cr+Ru鎳基高溫合金的研究還非常有限。石立鵬等在研究高Ru和高Cr對鎳基高溫合金組織穩定性的影響時發現，高Cr能促進TCP相形成，而高Ru的添加在高Cr合金中可以有效地TCP相的析出，從而提高組織穩定性。4.3.4其它元素Al、Ti和Ta元素都是近年來發展的單晶高溫合金中的重要元素。Al和Ti是γ′相形成元素，同時Ti也是MC碳化物形成元素；Ta能置換一部分Al和Ti而進入γ′相，同時也與碳形成穩定的TaC，在只有微量碳的單晶高溫合金中絕大多數Ta幾乎都進入γ′相。因此，Al、Ti和Ta是γ′相形成和強化元素，其含量能夠決定合金的強化相γ′的百分含量及其強化程度。劉麗榮等在研究Al、Ti和Ta含量對鎳基單晶高溫合金時效組織的影響時發現，隨著Al、Ti、Ta總量的增加，熱處理后的γ′相形貌由圓形向立方形再向不規則形狀轉變，γ′和γ兩相的錯配度隨著γ′相形成元素加入量的增加呈現逐漸增加的趨勢，經950℃長期時效處理，直到10hγ′相也沒有形筏。在1050℃、5h長期時效后，部分合金連接形筏，但錯配度和的合金A和E都沒有形筏，只是尺寸明顯長大，高Al、Ti和Ta含量的合金E在持久試驗過程中析出大量富含W和Mo的μ相。5鎳基高溫合金的應用及發展趨勢5.1鎳基高溫合金的應用由于在航天發動機中，作條件是高溫6~12℃，應力作用復雜，對材料的要求苛刻；而鎳基高溫合金具有夠高的耐熱強度，良好的塑性，抗高溫氧化和燃氣腐蝕的能力以及長期組織穩定性，因此鎳基高溫合金主要應用于制造渦輪發動機熱端部件和火箭發動機各種高溫部件。在渦輪發動機上，鎳基高溫合金主要應用在燃燒室、導向葉片、渦輪葉片和渦輪盤；在航天火箭發動機上，主要應用在渦輪盤，此外還有發動機軸、燃燒室隔板、渦輪進氣導管以及噴灌等。隨著我國業化建設的發展，鎳基高溫合金也逐漸應用在民用業的能源動力、交通運輸、石油化、冶金礦山和玻璃建材等部門。目前，鎳基高溫合金主要應用在柴油機和內燃機用增壓渦輪、業燃氣輪機、內燃機閥座、轉向輥等。5.2鎳基高溫合金的發展趨勢從用途和發展的角度分析，鎳基高溫合金的發展趨勢必向高強度、抗熱腐蝕性、密度小的方向發展。(1)追求高強度。通過添加適量的Al、Ti、Ta，保γ′強化相的數量；加入大量的W、Mo、Re等難熔金屬元素，也是提高強度的有效途徑。但是為了維持良好的組織穩定性，不析出σ、μ等有害相，而在新一代合金中通過加入Ru來提高合金的組織穩定性。(2)發展抗熱腐蝕性能優越的單晶合金。通過添加適量的W、Ta等難熔金屬，保高的Cr含量。(3)發展密度小的單晶合金。從航625合金在很多介質中都表現出極好的耐腐蝕性。在氯化物介質中具有出的抗點蝕、縫隙腐蝕、晶間腐蝕和侵蝕的性能。具有很好的耐無機酸腐蝕性，如、磷酸、、等，同時在氧化和還原環境中也具有耐堿和有機酸腐蝕的性能。有效的抗氯離子還原性應力腐蝕開裂。在海水和業氣體環境中幾乎不產生腐蝕，對海水和鹽溶液具有很高的耐腐蝕性，在高溫時也一樣。焊接過程中無敏感性。在靜態或循環環境中都具有抗碳化和氧化性，并且耐含氯的氣體腐蝕。會上，會劉祖晴作了題為高舉偉大旗幟凝聚奮進力量團結動員廣大職為建設具有競爭力的企業而努力奮斗的作報告，總結了及各所屬企業會作，名稱鋼，牌號Cr14Ni14Si4 材料性：屬超低碳高硅奧氏體不銹鋼，是我國高硅奧氏體不銹鋼中綜合性能優良和應用最廣泛的濃用鋼。在中、低溫（小于50℃）下，可耐全濃度，幾乎不腐蝕，在高溫下也有很好的化學穩定性。2．名稱3YC52，牌號3YC52材料性：國內研制，目前還未編為標準范圍，長期的實踐明該材料可長時間用于1150℃非氧化性高溫場所。3．名稱2524，牌號CrNi25Mo4.5Cu材料性：是低碳高鎳鉻奧氏體不銹鋼，是法國H.S公司專用材料，耐腐蝕性能極好，在非氧化性酸中（如：、磷酸、醋酸）中有很好的耐腐蝕性，在中性含氯離子介質中具有很好的抗點蝕性。ST12與SPCC的差別：其兩種產品的機械性能相差無幾，只是退貨方式不同，ST12材質的產品拉伸性能相對SPCC要強。日本JIS標準材質含義SPCC---S表示為鋼（Steel），P表示為板（Plat，C表示冷（Col，C表示商業（Commercial），為日本JIS標準。如需保抗拉強度，在牌號末尾加T，為：SPCCT。SPCD---表示沖壓用冷軋碳素鋼薄板及鋼帶，相當于8AL（13237）優質碳素結構鋼。其中產量較大、使用較廣的有Ni-Cu,Ni-Cr,Ni-Mo，Ni-Cr-Mo(W)，Ni-Cr-Mo-Cu和Ni-Fe-Cr，Ni-Fe-Cr-Mo等合,共多種牌號。ZG03Cr26Ni5Mo3N抗高溫10度ZG03Cr26Ni5Mo3N料盤 耐高溫1300度鑄件供應需重點解決補縮以及漂芯、粘砂等問題。開始研制鎳基和鐵－鎳基耐蝕合，到70年代末，已有多種牌號。類別鎳基耐蝕合多具有奧氏體組織。在固溶和時效處理狀態下，合的奧氏體基體和晶界上還有屬間相和屬的碳氮化物存在，各種耐蝕合按成分分類及其性如下：Ni-Cu合在還原性介質中耐蝕性于鎳,而在氧化性介質中耐蝕性又于銅，它在無氧和氧化劑的條件下，是耐高溫氟氣、和的好的材料（見屬腐蝕）。