耐磨襯板ZG40CrNiRe襯板
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品牌 襯板
材質 ZG40CrNiRe
加工定制 定做
成型工藝 成品
打樣周期 5-7
特種鑄造種類 真空負壓
加工周期 25-30
品名 襯板
有效物質含量 國標
雜質含量 國標
牌號 ZG40CrNiRe
商品介紹

勁國重工技術發布:2.7抗磨白口鑄鐵件 (見表2.1-15和表2.1-16) 表2.1-15抗磨白口鑄鐵牌號及化學成分(摘自GB/T8263-1999) 表2.1-16抗磨白口鑄鐵力學性能及應用舉例(摘自GB/T8263-1999) 注： 1.牌號中的DT和 GT，分別為低碳和高碳的拼音字母的首位字母，表示含碳全的高低。 2.鑄

2.7抗磨白口鑄鐵件(見表2.1-15和表2.1-16)

表2.1-15抗磨白口鑄鐵牌號及化學成分(摘自GB/T8263-1999)

表2.1-16抗磨白口鑄鐵力學性能及應用舉例(摘自GB/T8263-1999)

注：

1.牌號中的"DT"和" GT"，分別為“低碳”和“高碳”的拼音字母的首位字母，表示含碳全的高低。

2.鑄鐵的熱處理規范和金相組織，參見GB/T8263-1999。

3.鑄件在清理鑄件或處理鑄件缺陷過程中，不能采用火焰切割、電弧切割、電焊切割和補焊。

1、強化孕育鑄鐵爐料中加入較多的廢鋼，采用優質鑄造焦，以得到出爐溫度大于1500℃和高碳當量的鐵水，用孕育劑強化孕育從而得到高強度灰鑄鐵。過去生產孕育鑄鐵依靠加入較多廢鋼，降低碳量來提高強度，但這種方法工藝性能不好，白口傾向大，尤其是對薄壁鑄件(壁厚3～10MM)。近代高強度孕育鑄鐵不用這種方法，靠孕育劑來強化孕育，提高性能。一般的方法是：碳當量在3.9～4.1%左右，溫度1480℃左右，要求鐵水氧化少，采用SI-CA、CR-SI-CA、RE-CA-BA、SI-CA、SI-FE復合、稀土復合等孕育劑，進行孕處理。例如某廠5噸沖天爐，利用鑄造焦，爐料中加入40%以上廢鋼，總焦比為7時，鐵水溫度1520℃～1540℃，爐渣中氧化鐵含量低(1.8～3.0%)。經特種孕育劑孕育處理，當碳當量為4.28%時，試棒抗拉強度可達250MPA，相對強度RG=1.28，HB229，珠光體含量大于98%。又如某單位通過提高鐵水過熱溫度，然后采用RE-CA-BA孕育劑對鐵水進行孕育處理，燒注一批缸蓋鑄件，當碳當量為3.9～4.05%時，抗拉強度285～304MPA，相對強度RG=1.1～1.21，石墨形態好，加工后水壓試驗沒發現縮松和漏水現象。

2、合成鑄鐵所謂合成鑄鐵工藝，就是用感應電爐熔煉，爐料中用50%以上的廢鋼，其余為回爐鐵和鐵屑，經增碳處理得到的鐵液。這種方法的優點是：(1)爐科采用大量廢鋼，不用生鐵，降低了鑄鐵成本;(2)可獲得含磷量低的鐵水，減少磷量對缸體、缸蓋等薄壁高強度灰鐵縮松和滲漏缺陷的影響;(3)可避免生鐵遺傳性影響，鑄鐵石墨形態好，珠光體含量高，機械性能好，在同樣當量時強度可比沖天爐鑄鐵提高1～2個牌號。
我國某汽車廠利用合成鑄鐵工藝熔煉高強度灰鑄鐵生產缸體，效果很好，生產結果表明
(1)采用合成鑄鐵熔煉工藝澆注的缸體機械性能高，當碳當量為4.0%時，抗拉強度大于250MPA，比沖天爐熔煉提高一個牌號;
(2)鐵水斷面敏感性小，缸體不同厚度斷面及階梯試塊斷面硬度分布均勻;
(3)鑄鐵含磷量低，含雜質少，克服鑄件滲漏缺陷;
(4)成本低;
(5)熔煉工藝簡單易行，容易撐握。
3、低合金化孕育鑄鐵調整原鐵水的化學成份使其達到較高碳當量，在爐內(或包內)加入少量鉻、銅、鉬等合金元素，獲得高溫低合金化鐵水，再經孕育處理，得到石墨細小、珠光體含量高、片間距小的組織，從而獲得高強度鑄鐵。用這種方法生產高強度灰鑄鐵，國外用得較廣泛，效果比較穩定，合金元素多是CU，CR、MO、NI等。其優點是可使缸體、缸蓋薄壁部分的基體組織得到95%以上珠光體，硬度差小。我國某些單位用0.3～0.7%CR，瞬時孕育，控制鉻/硅比值，解決了缸體、缸蓋的生產問題。
4、調整鑄鐵常規化學成份及比例，獲得高強度、低應力灰鑄鐵在碳當量保持不變的情況下，適當提高SI/C比值是提高機床鑄件強度和剛度重要途經之一。北京機床研究所等單位在這方面作了系統的研究工作，他們認為：通過調整化學成份，特別是改變硅/碳比值，使SI/C在0.5～0.9，再加上適當的孕育和合金化，可以獲得具有良好綜合性能的高強度灰鑄鐵件。
有關硅/碳比值的規律是：
(1)在相同碳當量下，SI/C比值高，抗拉強度可提高30～60MPA，相對強度高，相對硬度低，彈性性能好;
(2)在相同碳當量下，SI/C比值增加，殘余應力有除低趨勢，應力傾向也較小;
(3)提高SI/C比值，白口傾向小，斷面敏感性小，而對鐵水流動性，線收縮率無影響。
調整錳、硅含量，使含MN量比含SI量高0.2～1.3%以上，得到另一種高強度低應力鑄鐵。灰鑄鐵含MN在1.5～3.0%范圍內，提高含MN量，尤其是當MN量大于SI量后，能顯著細化共晶團，易于獲得D、E型石墨和細珠光體基體。另外，控制灰鑄鐵中MN、SI差值和MN的，使MN、SI差值在0～0.5%，MN大于2%，還可以在灰鑄鐵中得到不同類型的硬化相。
因此，控制MN、、SI差值和MN，就能獲得機械性能高，硬度均勻，耐壓致密性好和耐磨性能好的高強度灰鑄鐵。


墨鑄鐵中石墨正常形態成，球狀、團狀、團絮狀；異常形態成，蠕蟲狀、細片狀、爆裂狀、碎塊狀及空心石墨。導致異常石墨的形成原因，爐料微量干擾元素多，球化處理不當，就會形成蠕蟲狀、細片狀。究其原因，是因為鈦、錫、鉍、鉛、砷、鋁等元素以及球化劑和孕育所致。

球墨鑄鐵中鈦、錫、鉍、鉛本身屬于干擾元素，鈦又有能強化其它干擾元素的作用。鎂球墨鑄鐵中允許含量小于0.07%。稀土鎂球墨鑄鐵中，稀土含量達到0.035%時，允許含量在0.15%左右。錫允許含量小于0.05%。大于0.07%時，鎂球墨鑄鐵中容易形成蠕蟲、碎塊石墨。鉍是嚴重的干擾元素，稀土鎂球墨鑄鐵中，允許含量小于0.02%。鉛稀土鎂球墨鑄鐵中，允許含量小于0.02%。砷單獨存在時，影響不大，當與鈦共存時，0.05%As、0.12%Ti可產生大量片狀、蠕蟲狀石墨。鋁有鈦存在時，鋁含量不能超過0.07%.否則形成蠕蟲石墨.

球化劑選用不合適，氧化鎂含量高，有效鎂含量低。加入量不夠，殘鎂低；球化處理不合適，損耗大；球化衰退，扒渣不充分、澆注時間過長。

孕育不充分，孕育衰退。澆注溫度高、孕育不充分，碳當量過高、殘鎂不足、稀土過多就會形成石墨漂浮、石墨開花、爆裂狀、碎塊狀及空心石墨。

石墨漂浮，其主要原因是鐵水碳當量高，尤其是碳含量高。孕育不充分、澆注溫度高使石墨漂浮加劇。鐵水碳當量高，碳含量高，可析出的石墨就多，就快。當含碳量超過4%時，出現石墨漂浮是不可避免的。硅擴大共晶、共析石墨化溫度范圍，有利于石墨化。孕育硅形成大量的石墨合核心，縮短碳的擴散距離，促進石墨化并細化石墨，可減小石墨漂浮、石墨開花。但硅量過高，固溶于鐵素體的就多，提高了鐵素體的強度和硬度，不利于機械加工。鎂使共晶點右移，增加球化劑量，相當于降低了鐵水的碳當量，可減少石墨漂浮。

石墨開花、石墨爆裂、碎塊石墨均與石墨漂浮有關，石墨漂浮區內，石墨密集，且球徑大，所受鐵水壓力減小，不穩定，爆裂，輕者形成石墨開花，重者形成碎塊石墨。也可能與石墨中心吸附氣體有關。

球墨鑄鐵組織中的異常石墨，降級鑄件性能，嚴重時使鑄件報廢，必須予以重視。出現問題，要細致分析，找出主要原因，采取措施，予以解決。
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